носна величина поздовжньої сили:
? n=N/(R b bh 0)=тисячу дев'яносто-два? 10 - 3/(12,65? 0,6? 0,96)=0,15 lt; ? R=0,581. s=A s=R b bh 0 (? m1 -? n (1 -? n/2))/(R s (1 -?)).
? m1=Ne/(R b bh 0 2)=1,092? 0,672/(12,65? 0,6? 0,96 2)=0,105; ? =А/h 0=0,04/0,96=0,0416.
A s=A s=12,65? 60? 96 (0,105 - 0,15 (1 - 0,15/2))/(355 (1 - 0,0416))=-7,2 см 2 lt; 0.
За розрахунком арматура не потрібно, конструктивно приймаємо A s=A s== 2 +20 А400 з площею 6,28 см 2. Прийнята арматура забезпечує? =12,54? 100/(60? 96)=0,2 2%, що задовольняє умові? Lt; 2, 5%.
Остаточно приймаємо A s=A s=2 20 А400=6,28 см 2.
Розрахунок з площини вигину
За висоту перерізу приймаємо розмір з площини вигину h=b=0,6 м. Розрахункова довжина підкранової частини колони із площини вигину по табл. 32 [2] l 0=0,8Н н ??= 0,8? 6,55=5,24 м. Оскільки l 0/b=5,24/0,6=8,73 lt; 9.825 (гнучкість в площині рами), а зусилля докладено з випадковим ексцентриситетом, то за п. 3.51. [3] розрахунок міцності з площини вигину можна не проводити.
Перевірка міцності похилих перерізів
Міцність похилих перерізів для підкранової частини колони свідомо задовольняється, а поперечне армування приймають по конструктивним вимогам.
Поперечне армування
Конструктивно приймаємо поперечну арматуру 10 А400 з кроком 300 мм.
Рис. 3.2.1. Поперечне армування підкранової частини крайньої колони
При ненульовий прив'язці колони зусилля від підкранових балок прикладені з ексцентриситетом щодо внутрішньої грані колони е D=0,25 + 0,75 - 0,8=0,2 м. Однак консоль арміруем конструктивно, див. додаток.
4. Кроквяні конструкції покриття
В якості кроквяної конструкції прийнята сегментна ферма.
Розрахунок і конструювання сегментної ферми
Розрахуємо і ЗАПРОЕКТУЄМО кроквяну ферму прольотом 24 м, при кроці ферм 6 м.
Приймаємо геометричні розміри ферми 1-го типорозміру по серії ПК - 01-129/78 (випуск 4, лист 39).
4.1 Визначення зусиль в елементах ферми
При плитах з розмірами в плані 3х6 м навантаження від покриття (табл. 2.1.1.) прикладена до верхнього поясу у вузлах у вигляді зосереджених сил, що збираються з вантажної площі А елементів=3 х 6=18 м 2. Власна вага ферми по прил. 3 [12] дорівнює 92 кН. Тоді постійне навантаження на вузол від ваги покриття і ферми:
нормативна N nl=3,12 х 18 + 92 х 3/23,94=67,7 кН;
розрахункова N l=3,55 х 18 + 1,1 х 92 х 3/23,94=76,6 кН.
З урахуванням снігу на покритті:
повна нормативна N n=67,7 + 0,7 х 4 х 18=118,1 кН;
повна розрахункова N=76,6 + 4 х 18=148,6 кН.
Залізобетонна ферма з жорсткими вузлами є статично невизначеної системою. Досвідом проектування встановлено, що величини поздовжніх зусиль в поясах і решітці слабо залежать від жорсткості вузлів. Тому поздовжні зусилля в елементах ферми визначають у інедположеніі шарнірного з'єднання у вузлах. Вплив жорсткості вузлів на міцність стиснутих елементів враховують зменшенням їх розрахункової довжини, а тріщиностійкість і ширину розкриття тріщин розтягнутих елементів - введенням поправочних коефіцієнтів. Оскільки геометрична схема ферм всіх типорозмірів однакова, в статичному розрахунку зручно використовувати одиничні завантажена вузлів. Множачи зусилля від одиничних завантажень на відповідні вузлові навантаження, отримуємо таблицю проектних зусиль в елементах ферми.
Табл. 4.1.1. Зусилля в елементах ферми, кН
ТипЭлементЗагружениеЕдиничнойПостояннойПолнойнорм.расч.норм.расч.Верхний поясВ1-7,433-503,2-569,4-877,8-1104,5В2-7,436-503,4-569,6-878,2-1105,0В3-7,126-482,4-545,9-841,6-1058,9В4-7,956-538,6-609,4-939,6-1182,3Нижний поясН16,556443,8502,2774,3974,2Н28,109549,0621,2957,71205,0РаскосыР10,61841,847,373,091,8Р2-1,315-89,0-100,7-155,3-195,4Р3-0,241-16,3-18,5-28,5-35,8СтойкиС10,61541,747,172,691,4С20,32121,724,637,947,7
Рис. 4.1.1. Зусилля в елементах ферми прольотом 24 м по серії ПК - 01-129/78 від завантаження вузлів верхнього пояса одиничними силами (табл. 4.1.1.)
4.2 Розрахунок елементів ферми
У як напружену арматуру нижнього пояса приймаємо арматуру класу А800 з R sn=800 МПа, R s=R SС=695 МПа і E s=200000 МПа. Тоді потрібно мінімальний клас бетону - В20, Приймаються бетон В30 з...
