підставі обраної пускозахисною апаратури її елементи переносимо на лист графічного матеріалу.
7. Розрахунок кабельної мережі високої напруги
Для розрахунку кабельної мережі скористаємося схемою, зображеної на малюнку:
Визначимо перетин високовольтного кабелю, що живить ПДПП. Для цього визначимо номінальний струм навантаження:
В
де 1,1 - коефіцієнт резерву;
до від = 0,95 - коефіцієнт відпаювань;
Кт = 8,7 - коефіцієнт трансформації.
За отриманою величиною струму навантаження кабелю високої напруги визначимо по таблиці перетин жили кабелю - 25 мм2.
Перевіримо розтин за економічної щільності:
В
де j ек = 3,5 А Г— мм2 - нормативне значення граничної щільності струму.
Т.к. S ек = 11,6 мм2, то кабель, перетином 25 мм2 задовольняє економічної міцності. p> Перевіримо вбрання перетин жили кабелю по довгостроково припустимому струму нагріву на термостійкість при трифазному струмі КЗ. кабелю. Для цього визначимо струм трифазного КЗ.: <В
де U = 6,3 кВ - напруга мережі;
R, X - активне і індуктивний опори ланцюга.
Х = Хс + Хтр + Хр + Хл + Х1 + Х2,
Хс = 0,08 Ом - індуктивний опір енергосистеми;
Хтр = 0,26 Ом - індуктивний опір трансформатора.
Хр - індуктивний опір реактора:
В
10% - відносне реактивне опір реактора;
U р.ном = 10 В - номінальна напруга реактора;
I р.ном = 1 А - номінальний струм реактора. p> Х л = 0,4 - індуктивний опір однопроводной повітряної лінії
Індуктивне опір кабелю від шин ГПП до ЦПП:
Х1 = ХК1lК1 = 0,08 Г— 3,5 = 0,28 Ом,
де ХК1 = 0,08 Ом/км - індуктивний опір 1 км кабелю;
l К1 = 3,5 - довжина кабелю. p> Активне опір:
R 1 = R К1 l К1 = 0,122 Г— 3,5 = 0,43 Ом,
де R К1 = 0,122 Ом/км - активний опір одного кілометра кабелю. p> Індуктивне опір кабелю від ЦПП до ПДПП:
Х 2 = Х К2 l К2 = 0,08 Г— 0,9 = 0,07 Ом. p> Активне опір кабелю від ЦПП до ПДПП:
R1 = R К1 l К1 = 0,74 Г— 0,9 = 0,66 Ом. p> Результуюче опір дорівнює:
Х = 0,08 +0,26 +0,58 +0,4 +0,28 +0,07 = 1,67 Ом. p> R = R1 + R2 = 0,43 +0,66 = 1,09 Ом. p>.
Ток двофазного КЗ. в найбільш віддаленій точці:
В
що менше гранично допустимого струму Iп.д. = 6,35 кА/Правила безпеки у вугільних шахтах (Інструкції)/КЗ. в кабелі, що має жили перерізом 25 мм2, отже кабель підходить для даних умов.
Проведемо перевірку обраного кабелю по допустимим втрат напруги, за умовою забезпечення нормованого напруги на затискачах найбільш потужного і віддаленого електроприймача ділянки.
Вважаючи, що допустимі втрати напруги в високовольтному кабелі, прокладеному від ЦПП до ПДПП не повинна перевищувати 150 В.
Перетин жил кабелю визначимо з умови:
,
де I ВН = 445 - розрахунковий струм струмоприймачів;
L = 900 м - довжина кабелю;
g = 50 - питома провідність міді;
DU доп = 150 В - допустима втрата напруги. <В
8. Вибір високовольтної комірки і уставок її захисту
В
Вибухобезпечні комплектні розподільні пристрої вибираються залежно від призначення виконання, номінального струму і перевіряються по граничному струму відключення і граничної відключає потужності.
Перевіримо осередків по граничному току відключення і граничної потужності відключення. Повинні виконуватися умови:
В В
Приймаються високовольтну комірку типу КРУВ-6 на номінальний струм 40 А. = 100 МВА. Перевіримо клітинку за граничним току відключення і граничної потужності відключення. Повинні виконуватися умови:
В
де - розрахунковий струм КЗ. в мережі:
В
Струм відключення КРУВ-6 має значення 9,6 кА, тобто умова виконується:
9,6> 1,9.
- потужність відключення:
.
Потужність відключення КРУВ-6 - = 100 МВА, тобто необхідне умова виконується:
100> 20,7.
Визначимо уставку спрацьовування максимального струмового захисту КРУ для реле миттєвої дії.
Визначимо розрахунковий струм спрацювання реле:
В
де Кн = 1,2 - коефіцієнт надійності;
КТТ = 120 - коефіцієнт трансформації;
Iр.max - максимальний робочий струм захищається лінії:
Iр.max = SIном. + Кпуск. Г— I ном.max ; Iр.max = 708 +6,5 Г— 292 = 2606,
де SIном = 708А - сума номінальних струмів електроприймачів;
I ном.max = 292а - номінальний струм найбільш потужного електродвигуна;
Кпуск = 6,5 - ...
