етій гарячий потоки, так як вони забезпечують максимальну кількість переданого тепла.
B результаті синтезу теплової системи всі 3 гарячих потоку досягли заданої кінцевої температури, тому холодні потоки паром догревал до заданої кінцевої температури.
Таким чином, теплова схема має наступний вигляд:
Розрахуємо витрата пари для нагрівання 1-го холодного потоку до заданої температури:
п=Q н/r,
де Q н - теплове навантаження, r - теплота конденсації насиченої водяної пари.
п1=50,66028 · (698-507,5)/(520 · 4,1868)=4,432577кг/с=15957,28 кг/год
Поверхность нагрівача:
F 1=м 2
Вартість нагрівача:
Ц н1=483 · F 1 0,6=483 · 3691,28161 0,6=66719,6006 ус.ден. од.
Розрахуємо витрата пари для нагріву 2-го холодного потоку до заданої температури:
Для нагріву цього потоку беремо температуру пара рівну 490 0 С, тому що тепло передається від більш нагрітого тіла до менш нагрітого. Але, в той же час, вартість пара не повинна бути дуже велика.
п2=49,224138 · (753-733)/(520 · 4,1868)=0,45217 кг/с=1627,812 кг/год
Поверхность нагрівача:
2=м 2
Вартість нагрівача:
Ц н2=483 · F 2 0,6=483 · 2115,0752 0,6=47768,6116 ус.ден. од.
Розрахуємо витрата пари для нагріву третій холодного потоку до заданої температури:
П3=45,133704 · (683-639,6)/(520 · 4,1868)=0,899672кг/с=3238,821 кг/год
Поверхность нагрівача:
F 3=м 2
Вартість нагрівача:
Ц Н3=483 · F 3 0.6=483 · 403,04375 0.6=32322,3385 ус.ден. од.
Наведені витрати синтезованої системи:
З пр=0,12 (Ц 1 + Ц 2 + Ц 3 + Ц 4 + Ц н1 + Ц н2 + Ц Н3) + 8800 * (G п1 + G п2 + G п3) * 0,005
З пр=0,12 · (64060,486 + 87331,387 + 19298,498 + 57134,145 + 66719,6006 + 47768,6116 + 32322,3385) + 8800 · 0,005 · ( 15957,28 + 1627,812 + 3238,821)=961208,2 ус.ден.ед.
Висновки
курсовій роботі проведена обробка експериментальних даних методом найменших квадрат?? в, в результаті якої були отримані розрахункові залежності константи швидкості від температури К=712085 · exp (82914,21/RT). C допомогою методу Брандона здійснили побудова моделі абсорбера
Т вих=333,2136 · (- 0.0065 · V + 1.1602) · (1,0612 · e - 0,0035?) · (0,0004 · T вх +0.8367)
y=91,56864 · (2,9903 · е - 0,0024Твх) · (0,7408 · е 0,0121V) · (0,0089 ·? +0,8572)
Використовуючи отримані дані, розрахували вхідні і вихідні витрати, температури і концентрації в реакторах і абсорберах (таблиця 2.6). Ha підставі цих розрахунків синтезували теплообмінну систему, яка складається з внутрішньої і зовнішньої систем.
Список використаних джерел
Мухленов І.П. Хіміко-технологічні системи. Синтез, оптимізація та управленіе.-Л .: Хімія, 1986 - 444 с.
Саутін CH, Іванова EH, Петрик Ф.Ц., Князьків BM Складання експериментально-статистичних моделей за методом Брандона.
Методичні вказівки/СПбГТІ- СПб, 1988-24 с.
Мухленов І.П Загальна хімічна технологія. B 2 т. - T. 2, M .; Вища школа, 1984
Кузічкін HB, Саутін CH, Холоднов BA, Хартманн K. Синтез оптимальних теплових систем. Методичні вказівки/СПбГТІ- СПб5 1985-19c.
Додаток 1
Залежність константи швидкості від температури
t, ° Ck, 1/c4000,064100,124200,244300,474400,894801,184901,745302,80
Додаток 2
Експериментальні дані по роботі абсорберів
Номер ОпитаТ вх,? СПлотность зрошення, м 3/м 2 Вміст абсорбера, м 3 Т вих,? ССтепень абсорбції, %1170132269,489,52180142561,991,303170133052,599,54160182164,092,55188172755,493,56200162464,386,57210192267,483,58150202551,799,859174212652,296,910182212653,195,0011190212654,093,512170182654,196,513160172948,799,9614170152461,592,615180152462,990,516190152464,288,417210152466,983,818225162272,978,219210182953,491,420150181968,392,421186142562,790,022190142563,289,2
