.
Коефіцієнт трансформації трансформатора струму
. (6.5)
На стороні НН приймаємо до установки трансформатор струму типу і ТШЛ-10-3000-0, 5/10Р: А А. p> Коефіцієнт трансформації трансформатора струму
. (6.6)
Силовий трансформатор Т1 має схему з'єднання обмоток У н /Д/Д, отже, для компенсації зсуву фаз трансформатори струму на високій стороні включаються за схемою повного трикутника (), а трансформатори струму на низькій стороні - за схемою неповної зірки ().
Вторинні струми трансформаторів струму в номінальному режимі роботи:
А; (6.7)
А. (6.8)
За основну сторону приймаємо сторону ПН, так як.
4) Визначаємо струми небалансу, викликані похибками трансформаторів струму і регулюванням напруги під навантаженням (РПН). При цьому всі струми приводимо до щаблі напруги основної сторони.
Визначимо струм небалансу:
, (6.9)
де - коефіцієнт однотипності трансформаторів струму;
- коефіцієнт аперіодичної складової для диференціального реле;
- допустима похибка трансформаторів струму;
- максимальний наскрізний струм, наведений на високу сторону, А.
А.
Визначимо струм небалансу:
, (6.10)
де - межі регулювання напруги на стороні ВН;
- межі регулювання напруги на стороні СН.
А.
Попереднє значення струму спрацювання захисту за умовою відбудови від струмів небалансу
, (6.11)
де - коефіцієнт відбудування.
А.
Струм спрацьовування захисту за умовою відбудування від кидка струму намагнічування
, (6.12)
де - коефіцієнт відбудування.
А.
З двох струмів спрацьовування вибираємо найбільший, тобто А.
5) Попереднє значення коефіцієнта чутливості захисту визначаємо по струму двофазного короткого замикання на секції Г Iс , наведеним на бік ВН.
. (6.13)
6) Струм спрацювання реле на основній стороні
А. (6.14)
Струм спрацьовування реле на неосновної стороні
А, (6.15)
де - коефіцієнт трансформації силового трансформатора.
7) Приймемо число витків основної обмотки. p> Розрахункова МДС основний обмотки
А В· витків. (6.16)
Приймаються найближче стандартне значення МДС. p> Розрахункова кількість витків неосновної обмотки знаходиться з умови
. (6.17)
Приймаються.
Складова струму небалансу через нерівності розрахункового і дійсного числа витків
А. (6.18)
8) Струм спрацьовування захисту з урахуванням всіх складових струму небалансу
А, (6.19)
тут - коефіцієнт відбудування. p> 9) Коефіцієнт чутливості визначаємо по струму двофазного короткого замикання на секції Г Iс , наведеним на бік ВН:
.
Так як коефіцієнт чутливості перевищує необхідну нормоване значення, то захист задовольняє вимогам чутливості. p> 10) Струм спрацювання реле на основній стороні
А.
Струм спрацьовування реле на неосновної стороні
А.
6.2 МТЗ з витримкою часу
1) Захист виконується за допомогою струмового реле РСТ 13 з коефіцієнтом повернення.
2) Реле включаються у вторинні обмотки вже обраних трансформаторів струму з боку харчування, тобто схема включення трансформаторів струму і реле - повний трикутник (коефіцієнт схеми), коефіцієнт трансформації трансформаторів струму.
3) Струм спрацьовування захисту:
, (6.20)
тут - коефіцієнт відбудування;
- максимальний робочий струм на стороні ВН трансформатора при перевантаженні, А.
А.
4) Коефіцієнт чутливості в основній зоні визначається по струму двофазного короткого замикання за трансформатором, наведеним на первинну сторону:
. (6.21)
У зоні резервування коефіцієнт чутливості визначається по струму двофазного короткого замикання в кінці кабельної лінії Л5, наведеним на первинну сторону:
. (6.22)
Захист задовольняє вимогам чутливості.
5) Визначимо струм спрацювання реле:
А. (6.23)
Приймаються до установки реле РСТ 13-24, у якого струм спрацьовування знаходиться в межах. p> Визначимо суму уставок:
. (6.24)
Приймаються суму уставок.
Знайдемо струм уставки реле:
А.
6) Час спрацювання захисту приймається за умовою відбудови від часу спрацьовування МТЗ на секційному вимикачі Q20. Оскільки цей час одно с, то з, де з - Щабель селективності для статичного реле. Використовуємо реле часу РВ-01. ...
