уми короткого замикання для двох точок - На посаді секціонування і на шинах сусідній підстанції (див. рис. 4, 5, 6). p> Розрахункова схема для розрахунків струмів КЗ
В
Рис. 4
Схема заміщення для розрахунків струмів КЗ в точок К1
В
Рис. 5
Для тягової мережі постійного струму мінімальний струм короткого замикання в точці К1
, (50)
де U d0 - напруга холостого ходу на шинах тягової підстанції, рівне 3650 В;
Схема заміщення для розрахунків струмів КЗ в точок К2
В
Рис. 6
р - можливе зниження напруги в первинній мережі, р = 0,05;
u д - падіння напруги в дузі в місці короткого замикання, прийняте рівним 150 ... 200 В;
I нагр - струм навантаження непошкоджених фідерів;
r - внутрішній опір тягової підстанції;
R про - опір лінії відсмоктування визначається з умови, що перетин відсмоктування повинно бути не менше трьох перерізів тягової мережі, а довжина відсмоктування в межах від 0,2 до 0,5 км;
R п - опір живильного фідера, може бути розраховане з умови, що перетин фідера не менше перерізу підвіски обох шляхів, а довжина - у межах від 0,2 до 0,5 км;
- відстань до точки короткого замикання, рівне при розташуванні поста секціонування посередині ВЅ L.
Живильні і відсмоктуючі лінії
варіант 1: 6'А-185,
.
варіант 2: 9'А-185,
.
Струм навантаження непошкоджених фідерів для обох варіантів
I нагр = 2113 А.
Внутрішній опір тягової підстанції
, (51)
де S кз - потужність короткого замикання на шинах вищої напруги тягової підстанції, кВА;
n пт -число паралельно працюючих знижувальних трансформаторів;
S пт, н - потужність знижувального трансформатора, кВА;
S вт, н - потужність перетворювального трансформатора, кВА;
u КПТ % - напруга короткого замикання знижувального трансформатора;
u квт % - напруга короткого замикання перетворювального трансформатора;
n вт - число паралельно працюючих перетворювальних трансформаторів;
I d н - номінальний струм агрегату, А;
U dн - номінальна напруга на шинах тягової підстанції, рівне 3300 В;
А - коефіцієнт нахилу зовнішньої характеристики агрегату, рівний 0,5 для шестіпульсових схем випрямлення і 0,26 для двенадцатіпульсових;
n в - число паралельно працюючих випрямних агрегатів.
В
u КПТ % = 0,5 Г— ( u вн-нн % + u сн-нн % - u вн-сн %). (52)
В
u КПТ % = 0,5 Г— (10,5 + 6 - 17) = -0,25%;
для обох варіантів
u д = 175 В;
В
варіант 1:
В
варіант 2:
В
При короткому замиканні в точці К2 відключиться фідер підстанції Б3 і місце к.з. буде харчуватися за трьома фидерам. У цьому випадку мінімальний струм короткого замикання:
, (53)
де R до - загальний опір до точки к.з.
; (54)
Тут
(55)
(56)
варіант 1:
В В В В
варіант 2:
В В В В
При виконанні умови I кз, хв > I ф, м вибираються уставки захистів.
При постійному струмі уставка швидкодіючого вимикача фідера тягової підстанції повинна відповідати умові:
I ф, м + 100 А ВЈ I у ВЈ I кз, мін1 - 200 А. (57)
варіант 1:
1945 + 100 ВЈ I у ВЈ 2161 - 200;
2045 ВЈ I у ВЈ 1961;
Т.к. установка одного швидкодіючого вимикача з струмом уставки I у = 2000 А буде приводити до помилкових спрацьовувань захисту, то рекомендується в даному випадку, крім МТЗ, застосувати ще один вид додаткового захисту, наприклад, потенційну.
варіант 2:
2400 + 100 ВЈ I у ВЈ 2774 - 200;
2500 ВЈ I у ВЈ 2574;
приймається I у = 2500 А.
Уставка швидкодіючого вимикача поста секціонування повинна відповідати умові:
I у ВЈ I кз, мін2 - 200 А. (58)
варіант 1:
I у ВЈ 1710 - 200;
I у ВЈ 1510;
приймається I у = 1500 А.
варіант 2:
I у ВЈ 2203 - 200;
I у ВЈ 2003;
приймається I у = 2000 А.
6. Визначення втрат енергії на тягових підстанціях
Втрати енергії на тяговій підстанції складаються ...
