2,2 м.
6. Розрахунок відцентрового насоса для подачі циркулюючого розчину на в першу щабель абсорбера
Вихідні дані:
- витрата маточного розчину, Q м 3/с - 0,07 нм 3/с;
- довжина всмоктувальної трубопроводу, l НД, - 5 м;
-на всмоктуючому трубопроводі встановлені: 2 відводу по кутом 90 і 2 прямоточних вентиля;
-довжину нагнітального трубопроводу, lнагн, - 20 м;
-на нагнітальному трубопроводі встановлені: 4 відводу під кутом 90 і 2 прямоточних вентиля,
-геометріческая висота підйому, Hг, - 10 м;
-тиск в абсорбере - 906 мм рт. ст.
-тиск в збірці - атмосферний.
-щільність маточного розчину=1240 кг/м3.
-В'язкість маточного розчину=0,58 10-3 Па с.
-абсолютна шорсткість трубопроводу=0,2 мм.
Перевірити можливість установки насоса на висоті 4 м над рівнем маточного розчину в рідині.
Розрахунок витрати маточного розчину:
Приймаємо за рекомендаціями [8] швидкість води в трубопроводі 1 м/с. Тоді діаметр трубопроводу розраховуємо по рівнянню:
d =,
де - швидкість розчину в трубопроводі, м/с отримуємо:== 0,299 м.
Отриманий діаметр трубопроводу округлюється до найближчого стандартного значення. Приймаємо до встановлення трубопровід діаметром 2 914 мм з внутрішнім діаметром 283 мм [8].
Критерій Рейнольдса для розчину в трубопроводі знаходимо за формулою:
=,
де? і?- Відповідно щільність і динамічна в'язкість маточного розчину при температурі 580С [9].
Тоді:= gt; 10000 - режим стійкий турбулентний.
Відносна шорсткість трубопроводу визначається за формулою:
? == 1415.
де?- Абсолютна шорсткість трубопроводу, визначається за додатковій літературі [9].
Коефіцієнт тертя? визначаємо за рис 1.5 [9]. Звідси? =0,0185.
Визначаємо суму коефіцієнтів місцевих опорів окремо для всмоктуючої і нагнітальної лінії [9].
Для всмоктуючої лини:
.Входить в трубу (приймаємо із закругленими краями):.
.Отводи під ушлом 90: коефіцієнт А=1,0, коефіцієнт В=0,09;.
.Прямоточние вентилі: при D мм=283 ,.
Сума коефіцієнтів місцевих опорів у всмоктувальній лінії
Втрачений натиск у усмоктувальної лінії знаходимо за формулою
Для нагнітальної лінії:
1.Отводи під кутом 90: А=1,0, В=0,09;.
.Прямоточние вентилі:.
.Виход з труби:
Сума коефіцієнтів місцевих опорів в нагнітальної лінії
Втрачений натиск в нагнітальної лінії:
Загальні втрати напору:
Знаходимо напір насоса за формулою:
Корисну потужність насоса визначимо за формулою:
Беручи (для відцентрового насоса середньої продуктивності) потужність на валу двигуна знайдемо за формулою:
Встановлену потужність електродвигуна з урахуванням пускових перевантажень знаходять за формулою:
вуст =? · N,
де?- Коефіцієнт запасу потужності [8].
Знаходимо: вуст=1,2 · 17=20,4 кВт.
За отриманими характеристиками вибираємо тип відцентрового насоса в каталозі і його електродвигун. Приймаємо до встановлення відцентровий насос з такими характеристиками [8]:
Марка Х280/29 Q=0,08 м3/с; Н=21 м; n=24,15 с - 1;. Електродвигун типу АО2-11-4 з номінальною потужністю Nн=40 кВт.
Висновки
Курсовий проект присвячений проектування сульфатного відділення цеху уловлювання №1 в умовах ПАТ Авдіївський КХЗ.
В описовій частині наведені фізико-хімічні основи процесу абсорбції, опис технологічної схеми, основне обладнання сульфатного відділення.
У розрахунковій частині представлений розрахунок аміачного абсорбера для уловлювання аміаку і коксового газу з подальшим отриманням сульфату амонію, з характеристиками: Н=7,8м, Н раб=15,6, D=3,2 м. Так само зроблено розрахунок випарника і розрахунок насоса для подачі циркулюючого розчину на 1-у сходинку абсорбера. Насос приймаємо марки Х280/29.
Список використаних джерел
1. Меніовіч Б.І., Лейбович Р.Є. Апаратник коксохімічного виробництва.- М .: Металургія, 1987. - 408 с.
. Гребенюк А.Ф., Коробчанський В.І., Власов Г.А., Кауфман С.І. Уловлювання хімічних продуктів коксування.- Донецьк .: Східний видавничий дім, 2002. - 228 с
. Постійний технологічний регламент Цехи Уловлювання № 1 Т...
