йняти S sn = A s = 448 мм 2 .
Визначимо площу перерізу поздовжньої арматури з боку найбільш розтягнутої грані (ліворуч) для несиметричного армування з урахуванням, що з боку стиснутої грані (праворуч) має задовольнятися умова A ' s ≥ A S , fact = A sn = 448 мм < sup> 2 (за попереднім розрахунком). У цьому випадку розрахункові зусилля візьмемо з поєднання N і М min . p> Обчислимо коефіцієнт Оі bl :, M I = (356,75-75,6) (0,56-0,04 )/2 + (17,22-6,18) = 62,1 кНм; M II = 356,75 (0,56-0,04)/2 +17,22 = 110 кНм; Оі b2 = 1 отримаємо Оі bl = 0,9 М П /М I = 0,9 В· 110/62, 1 = 1,6> 1,1. Приймаються у и = 1,1 і R b = 1,1 В· 19,8 = 21,78 МПа. кН вЂў м.
О· = l/(l-356, 75/4958, 4) = 1,08.
Обчислюємо е 0 = М/N = 17,22 В· 10 6 /(356,75 В· 10 3 ) = 48, 26 мм, тоді e = e 0 О· + (h 0 -a ')/2 = 48,26 В· В· 1,08 + (566-40)/2 == 312,1 мм.
Площі перерізу стиснутої і розтягнутої арматури визначаємо згідно з п. 3.66 [3]. br clear=all>
Тоді отримаємо:
В
Оскільки за розрахунком арматура не вимагається, то перетин її призначаємо в відповідності з конструктивними вимогами табл. 47 [3]: A = A ' S = 0,002 bh 0 = 0,002 В· 400.560 = 448 мм 2 . p> Конструювання поздовжньої і поперечної арматури колони з розрахунком підкранової консолі: аналізуючи результати розрахунку всіх небезпечних перерізів колони, доцільно в надкрановой частини прийняти симетричну подовжню арматуру по 2 Гё 18 А-III (A S л = A sn = 509 мм 2 > 448 мм 2 ).
У підкранової частини колони найбільш небезпечним буде перетин 4-4, 5-5, 6-6, для якого лівій грані приймаємо поздовжню арматуру з 2Гё20 А-III (A S л = A sn = 628мм 2 > 608 мм 2 ). p> Поперечну арматуру в надкрановой і підкранової частинах колони за умовою зварюваності приймаємо діаметром 5 мм класу Вр-I, яка повинна встановлюватися в зварних каркасах з кроком 300 мм (не більше 20d = 20.18 = 360 мм). p> Виконуємо перевірку прийнятого поздовжнього армування на міцність в площині, перпендикулярній рамі, при дії максимальних подовжніх сил.
Для над кранової частини колони маємо: N = 324,49 кН; N, = 248,89 кН; N sh = 0. Оскільки немає навантажень нетривалої дії, то розрахункові опори бетону приймаємо з Оі b2 = 1 (при заданій вологості 80%). Розміри перерізу: b = 600мм, h = 400 мм. Призначаючи а = а '= 40 мм, отримаємо h 0 = h-а = 400-40 = 360 мм. Розрахункова довжина над кранової частини колони l 0 = 5,85 м (див. табл. 2.1). Так як/ 0 /h = 5850/400 = 14,625> 4, то необхідно врахувати вплив прогину елемента на його міцність.
Знаходимо значення випадкового ексцентриситету:
е а > h/30 = 400/30 = 13,33 мм; е а > H 2 /600 = 3900 /600 = 6,5 мм; е а > 10мм. приймаємо е а = 13,33 мм. Тоді відповідні значення згинальних моментів будуть рівні:
М = N В· е а = 324,49 В· 10 3 В· 13,33 = 4,325 В· 10 6 Нмм = 4,325 кНм;
М l = N l В· e а = 248,89 В· 10 3 В· 13,33 = 3,12 В· 10 6 Нмм = 3,12 кНм. br/>
Для визначення N cr обчислюємо:
кН В· м;
M l = N (h 0 -a ')/2 + M = 324,49 (0,36-0,04)/2 +4,325 = 56,2434 кНм;
П† l = 1 + (1.43, 07)/56,2434 = 1.7658 <2;
Ој = (A s + А ' s )/(bh) = (509 +509)/(600.400) = 0,00424; br/>
так як e a /h = 13,33/400 = 0,0333 <Оґ emin = 0,5-0,01 В· 14,625-0,01 В· 19,5 = 0,158, Приймаються Оґ e = Оґ emin = 0,156.
Тоді:
В
е = е а О· + (h 0 -а ')/2 = 13,33 В· l, 0521 + (360-40)/2 = 174 , 0245 мм.
Перевірку міцності перерізу виконуємо за формулами пп. 3.61 і 3.62 [3]. Визначаємо x = N/(R b b) = 324,49 х 10 3 /(19,5-600) = 27,73 мм. Так як x <Оѕ R В· h 0 = 0,519 В· 360 = 186,84 мм, то міцність перерізу перевіряємо за умовою (108) [3]:
+280 В· 509 (360-40) == 157,9 В· 10 6 Н В· мм = 157,9 кНм> Ne = 324,42 В· 0,174 = 56,47 кН В· м, тобто міцність надкрановой частини колони в плоскості, перпендикулярній поперечної рамі, забезпечена
При перевірці міцності підкранової частини колони в площині, перпендикулярній площині ви...
