При цьому для повітронагрівачів приймається D = 7,08; для повітроохолоджувачів - D = 8,85.
Отримані значення Z у округлюються до найближчих великих Z ' у .
В
6. Для кожного компоновочного варіанти встановлення знаходиться загальна площа поверхні теплообміну:
F у = F р Z ' у , м 2 (4.12)
і обчислюється запас у площі в порівнянні з її розрахунковим значенням:
, (4.13)
В
7. Для всіх прийнятих схем визначається величина площі живого перетину для проходу тепло-холодоносія:
, м 2 , (4.14)
і знаходиться швидкість води в трубках ходу і приєднувальних патрубках:
, м/с, (4.15)
, м/с, (4.16)
де: - значення компоновочного фактора для обраної схеми, уточнене для фактичного числа рядів труб Z ' у ;
ПЃ w - середня щільність води в теплообміннику, яка приймається для повітронагрівачів першого і другого підігріву соответственно951 і 988 кг/м 3 і для повітроохолоджувачів ПЃ w = 998 кг/м 3 ;
d п.п - внутрішній діаметр приєднувальних патрубків, рівний для всіх типів теплообмінників d п.п = 0,041 м;
Х - число паралельно приєднаних входять патрубків в ряду.
В
Наступні розрахунки проводяться для схеми компонування базових теплообмінників з найбільшим запасом площі теплообміну. Але якщо при цьому швидкість води в трубках або в приєднувальних патрубках буде перевищувати 2 Г· 2,5 м/с, то в якості розрахункової слід прийняти схему з меншим значенням компоновочного фактора.
В
8. Знаходиться гідродинамічний опір теплообмінної установки (без з'єднувальних і підвідних патрубків):
? Н у = АП‰ 2 , КПа, (4.17)
де: А - коефіцієнт, що залежить від кількості труб в теплообміннику і його висоті і приймається згідно [2].
В
9. Визначається аеродинамічний опір установки:
- з однорядними теплообмінниками
? Р у = 7,5 (ПЃОЅ) ф 1,97 R 2 Z ' у , Па, (4.18)
- з дворядними теплообмінниками
? Р у = 11,7 (ПЃОЅ) ф 1,15 R 2 ...
