псевдокрітіческого тиску, виражається формулою
,
де z Кp i - коефіцієнт стисливості i -го компонента при критичних параметрах; v кр i - критичний питомий об'єм i -го компонента.
Псевдокрітіческіе параметри суміші, яка складається з компонентів, які відповідають умовам і, обчислюють з похибкою не більше 2%.
Фактор ацентрічності у всіх випадках апроксимують як
.
У результаті залежність для отримання коефіцієнта стисливості суміші може бути записана наступним чином:
,
де? m = p m / p n кр - наведене тиск суміші; ? m = T m / T n кр - приведена температура суміші.
Поняття псевдокрітіческіх параметрів дозволяє застосовувати для сумішей ті ж закономірності, які використовуються при дослідженні властивостей чистих речовин залежно від їх наведених тисків і температур. Метод, заснований на принципі відповідних станів, дає можливість з деякою погрішністю швидко обчислювати параметри теплофізичних властивостей сумішей в широкому діапазоні тисків і температур.
Алгоритм розрахунку ентальпії суміші на лінії насичення і конденсації може бути представлений таким чином:
1.По відомим значенням ентальпії чистих речовин, що знаходяться в ідеально-газовому стані при р =0 і, і її складом з виразу (60) отримують ентальпію суміші в ідеально-газовому стані.
.По співвідношенням (72) - (74) розраховують псевдокрітіческіе параметри суміші, а з виразу (75) визначають значення критичного коефіцієнта стисливості суміші z m .
.Находят поправки, пов'язані з відхиленням суміші від ідеального стану, так звані ізотермічні зміни.
В роботі [12] на підставі перетворення рівняння Йена і Александера отримано, що z кр=0,29 (більшість кріогенних робочих речовин мають коефіцієнт стисливості < i align="justify"> z кр? 0,29 - див. табл. 1).
Поправку для насиченої пари визначають за виразом
,
а для насиченою рідини
.
.По відомому значенню і поправкам на ізотермічне зміна, отриманим за формулами (76) і (77), для насиченої пари і насиченою рідини розраховують шукані значення ентальпії h G і h L .
В останні роки у зв'язку з широким застосуванням обчислювальної техніки з'явилася можливість виробляти апроксимацію масивів експериментальних даних, що характеризують теплофізичні властивості чистих компонентів і їх сумішей, і отримувати залежності, зручні для програмування.
Для моделювання тепло- і масообмінних процесів в апаратах вузла ректифікації повітря необхідно знати і інші властивості парової та рідкої фаз потрійний суміші N 2 -Ar-O 2. Залежності для їх розрахунку отримані В.С. Кортіковим, Л.В. Лебедєвим і наводяться в роботі [13].
Температура рідкої потрійний суміші на лінії насичення
,
де температура кипіння чистих компонентів
,
тут Ф i , H i - коефіцієнти (табл. 3); р - тиск, кПа.
Температури Т 13, Т 12, Т 23 визначають із співвідношень
,
Де
Таблиця 3
Значення коефіцієнтів у виразах (79) - (87) для визначення властивостей чистих компонентів потрійний суміші азот-аргон-кисень
Компонент A i B i C i D i E i N 2 Аг O 2 0,289 0,208 0,2570, 00460 0,00423 0,006280,00943 0,00350 0,005400,507 0,413 0,38425,160 34,095 36,360N 2 Аг O 2 0,211 0,247 0,2550,006725 0,009410 0,008580114 142 13105,46 01,00 14,80256,7 283,3 228,5N 2 Аг O 2 302,8255 345,1872 364,78025,92 5,98 6,0524867,26 26767,32 31222,486811,50 7364,81 8177,974,030 3,885 4,186
Для розрахунку щільності суміші парової та рідкої фаз по рівняннях (63) і (64) щільність чистих компонентів пара (кг/м3) і рідини (кг/м3) обчислюють за наступними формулами:
для насиченої пари
;
для насиченою рідини
.
Теплота випаровування суміші (Дж/моль)
,
де r i - теплота випаровування чистих компонент...
