;
Uxx = 0,4 кВ - напруга холостого ходу тр-ра;
Xмввк = X 0 Lмввк - Індуктивний опір ВВ кабелю, Ом;
Xтр = 0,0191 Ом - індуктивний опір тр-ра УПП,/п.4.8 /;
Xмкнн - індуктивний опір магістрального кабелю ПН, Ом/п.4.6/
Xп.к - індуктивний опір живильного кабелю, Ом/п.4.7 /.
Rмввк = kR 0 Lмввк = 0,004 Г— 1,15 Г— 0,3 = 0,00138 Ом
Xмввк = X 0 Lмввк = 0,102 Г— 0,3 = 0,0306 Ом
Зробимо розрахунок струмів короткого замикання для ВМ-12 :
ОЈR = Rмввк + Rтр + Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,01 = 0,02148 Ом
ОЈX = Xc + Xмввк + Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008 +0,0306 +0,019 +0,0025 +0,002 = 0,054208 Ом
Z === 0,0583 Ом
I (3) к.з. === 4750 А
I (2) к.з. = 0,87 Г— I (3) К.З = 0,87 Г— 4750 = 4132 А
Розрахунок струмів короткого замикання для скреперної лебідки 55ЛС-2С :
в„“ пк = 0.073км - довжина живильного кабелю за розрахунковою схемою;
R 0 = 0.74 Ом, X 0 = 0.0662 Ом - активний і реактивний опори едін.дліни даного кабелю/М.У.пріл.3 /.
Rп.к. = R 0 Г— в„“ пк = 0,74 Г— 0,073 = 0,054 Ом X П.К. = X 0 Г— в„“ пк = 0.0662 Г— 0.073 = 0.0048 Ом
ОЈR = Rмввк + Rтр + Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,054 = 0,0655 Ом
ОЈX = Xc + Xмввк + Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008 +0,0306 +0,019 +0,0025 +0,0048 = 0,065 Ом
Z === 0,09 Ом
I (3) к.з. === 3800 А
I (2) к.з. = 0,87 Г— I (3) К.З = 0,87 Г— 3800 = 3306 А
Розрахуємо струми короткого замикання для НКР-100М:
в„“ пк = 0,045 км - довжина живильного кабелю за розрахунковою схемою;
R 0 = 4,6 Ом, X 0 = 0,095 Ом - активний і реактивний опори едін.дліни даного кабелю/М.У.пріл.3 /. p> Rп.к. = R 0 Г— в„“ пк = 4,6 Г— 0,045 = 0,2 Ом X П.К. = X 0 Г— в„“ пк = 0,095 Г— 0,045 = 0,0042 Ом
ОЈR = Rмввк + Rтр + Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,2 = 0,21148 Ом
ОЈX = Xc + Xмввк + Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008 +0,0306 +0,019 +0,0025 +0,0042 = 0,0644 Ом
Z === 0,2 Ом
I (3) к.з. === 1266 А
I (2) к.з. = 0,87 Г— I (3) К.З = 0,87 Г— 1266 = 1101 А
Розрахуємо струми короткого замикання для кругового перекидача ОК4.0-410-75 :
в„“ пк = 0,056 км - довжина живильного кабелю за розрахунковою схемою;
R 0 = 1,84 Ом, X 0 = 0,073 Ом - активний і реактивний опори едін.дліни даного кабелю/М.У.пріл.3 /. br/>
Rп.к. = R 0 Г— в„“ пк = 1,84 Г— 0,056 = 0,1 Ом X П.К. = X 0 Г— в„“ пк = 0,073 Г— 0,056 = 0,004 Ом
ОЈR = Rмввк + Rтр + Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,1 = 0,11148 Ом
ОЈX = Xc + Xмввк + Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008 +0,0306 +0,019 +0,0025 +0,004 = 0,0642 Ом
Z === 0,118 Ом
I (3) к.з. === 2000 А
I (2) к.з. = 0,87 Г— I (3) К.З = 0,87 Г— 2000 = 1740 А
5. Вибір комутаційної апаратури, уставок і вставок максимального захисту
Комплексні розподільні пристрої (осередки) вибираються залежно від призначення, виконання, номінального струму і перевіряються по граничному струму відключення.
Для розрахунку необхідно вибрати КРУ, тому що в кінці магістральної лінії включений силовий трансформатор УПП. br/>
Inom яч ≥ Iмквв
де Iмквв = 12А - струм протікає по в/в кабелю, що подає харчування на УПП.
Приймаються найближче стандартне значення Inom яч = 60А.
Прийняту клітинку перевіряємо за граничною комутаційної здатності, тобто відключення трифазного Т.К.З., при цьому дотримуємося умова:
Inp ≥ I (3) к.з. Г— 1,5; А
де I (3) К.З = 4,8 кА/п.4.5.2 /. p> Inp ≥ 4,8. Г— 1,5 кА
Inp ≥ 7,2 кА
До встановлення приймаємо комплексне розподільний пристрій КРУРН (рудникове нормальне), з Inp вимк. = 20 ка. p> Розрахуємо струмовий уставку максимального струмового захисту комірки:
Iy ≥ 1.2 ÷ 1.4 ×, A
де К Т - коефіцієнт трансформації силового тр-ра УПП:
До Т = Uв.н/Uxx = 6000/400 = 15
1.2 Г· 1.4 - коефіцієнт надійності, що виключає помилкове спрацьовування максимальних реле. Приймаємо значення коефіцієнта 1.2;
In.max = 1200А - пусковий струм найпотужнішого споживача на стороні низької напруги;
I 1 nom - струм первинної обмотки силового тр-ра УПП, А;
I 1 nom = S ТР . УПП /в€љ 3 Г— U 1 nom = 250/1.73 Г— 6 = 24.08...
