т для остаточної дезактивації змішували з ЦОВ у таких співвідношеннях: 1:15, 1:20, 1:25.
В
Отримані об'єднані розчини після вимірювання величини рН і пекло обробляли при перемішуванні розчином NaOH (120 г/дм 3 ) до рН = 12,0 В± 0,2 і оксігідратную пульпу нагрівали до температури 85 В± 5 В° С, витримували при перемішуванні 30 хв і фільтрували. Радіоактивний осад відокремлювали від дезактивованого розчину, висушували і зважували (див. таблицю).
Проведені дослідження повністю підтвердили правильність обраної концепції спільної переробки та дезактивації цехових обмивальних вод і сольових розчинів, утворюються при зливі відпра-таємних розплавів СОФ у воду. Отримані дані в сукупності з раніше виконаним аналізом системи освіти рідких і твердих РАВ [2] і результатами дослідно-промислових випробувань вдосконаленою технології дезактивації цехових обмивальних вод [3] дозволяють зробити наступні висновки:
• розроблена технологія забезпечує дезактивацію до встановлених норм, як розчинів СОФ, так і цехових обмивальних вод;
• маса вторинних РАВ, що підлягають захороненню в ХСО, тобто маса оксігідратних опадів (оксигидрати Fe, Al, Nb, Та, Ti, РЗЕ, Th), отриманих на першій стадії дезактивації розчинів СОФ за пропонованою технологією, в 2 - 3 рази менше, ніж за існуючою технологією, заснованої на обробці розчинів СОФ ВаС1 2 , H 2 S0 4 і вапняним молоком;
• маса оксігідратних опадів від спільної дезактивації цехових обмивальних вод та фільтратів після першої стадії дезактивації розчинів СОФ практично збігається з масою опадів, одержуваних від нейтралізації і дезактивації тільки цехових обмивальних вод. Отримані в результаті такої спільної дезактивації оксігідратние опади після сушіння (100 В± 5 "С, 2 год) мали наступний склад,% за масою: 1,2 Та 2 0 5 ; 11,1 Nb 2 0 5 ; 28,3 ТЮ 2 ; 17,7 сума оксидів РЗЕ, 18,7 Fe 2 0 3 ; 5,8 А1 2 0,; 2,2 Th0 2 ; 2,3 Si0 2 , що практично збігається з результатами, отриманими в ході проведення дослідно-промислових випробувань вдосконаленій технології знешкодження, нейтралізації та дезактивації цехових обмивальних вод [3]. За змістом цінних компонентів (Nb, Та, Ti, РЗЕ) ці опади близькі до складу лопарітовим концентра тов, а питома активність цих опадів (50 - 100 кБк/кг) нижчі, ніж питома активність вихідного лопарітовим концентрату (220 кБк/кг). Тому ці опади доцільно повертати в технологічний процес, а не вивозити в ХСО, тобто їх необхідно направляти вотделеніе хлорування для подальшої сушки, прокалкі та приготування шихти спільно з лопарітовим концентратом для хлорування і до-витягання сполук Nb, Та, Ti і РЗЕ;
• загальне скорочення маси вторинних технологічних РАВ, що підлягають захороненню в ХСО, в порівнянні з діючою технологією становить 8-12 разів, у тому числі за рахунок ут...
