структурі зв'язкових ліній. Закінчуючи один із затискачів зв'язкових ліній і, спрямовуючи імпеданс парного способу порушення Zoe в нескінченність, отримуємо широкосмуговий сімметрірующій трансформатор, проектування якого тепер залежить тільки від імпедансу непарного способу порушення зв'язкових ліній, Zoo. Далі буде показано, що оптимальне рішення знаходиться, коли
(1.5)
Порівняння методів
Використовуючи звичайний підхід, проектування мікрохвильового симетрії-рующего трансформатора складається з мокрополоскових ліній (рис. 1.17.a) подібно проектування коаксіального сімметрірующего трансформатора (рис. 1.17.b), в якому характеристичний імпеданс коаксіального кабелю дорівнює
(1.6)
Рис. 1.17. Конструкція мікрохвильового трансформатора
Рис. 1.18. Конструкція микрополосковой трансформатора
Для 50-Ом на вихідних затискачах, Zc=70,7 Ом; для 25 Ом, Zc=50 Ом.
Сімметрірующіе трансформатори такого типу можуть забезпечити розділення сигналу і перетворення імпедансу, що робить їх корисними в підсилювачах напруги. Вони також використовуються в модуляторах, і датчиках фази, де вхідний сигнал ділиться на два сигналу, різниця фаз між якими становить 180 градусів.
Аналіз обох конфігурацій припускає, що немає ніякого впливу землі, на ділянці в чверть довгі хвилі на центральній частоті. У практичному застосуванні, однак, на дану конструкцію часто впливає земля, цей ефект іноді не може бути проігноровано. Дія, викликане, впливом землі слід передбачати інтуїтивно.
Запропонований підхід до проектування сімметрірующего трансформатора починається з пари зв'язкових ліній рівної ширини, w, і довжини чверті хвилі на центральній частоті, (рис. 1.18.). Зв'язкові лінії можуть бути характеризувати імпедансі парного і непарного способів збудження:
(1.7)
(1.8)
=характеристичний імпеданс зв'язкових ліній,
=коефіцієнт зв'язку по напрузі.
Подвійні лінії рівної ширини також можуть бути описані матрицею провідності:
(1.9)
, (1.10)
, (1.11)
, (1.12)
. (1.13)
І Yoe=1/Zoe і Yoo=1/Zoo - провідності парного і непарного збудження, відповідно, і? =90 градусів на центральній частоті.
При? =90 градусів, матриця провідності може бути далі спрощена.
, (1.14)
, (1.15)
, (1.16)
. (1.17)
Перший крок в процедурі передбачає, при закорачіваніі затиску 2 на землю (тобто, v2=0) визначає вираження для перетворення напруги від входу 1 до виходу 3, і від входу 1 до виходу 4. У цьому випадку, i 4 =-Y ov 4, зі знаком мінус, що показує, що струм, що проходить, через вихідний зажим є позитивним. Параметр визначає перетворення напруги від входу 1 до виходу 3 двох портів може бути отриманий на основі матриці Y.
(1.18)
S 41 визначальний перетворення ...
