атет шва, що з'єднує опорний фланець з полицею і стінкою двотавра, а також з фасонки kf, min=4 мм. Максимальний катети швів визначимо з умови:. Приймаю.
Так як у проекті спирання ферми на колону шарнірне, то фланець робимо тонким. Приймаються товщину опорного фланця tфл=8 мм.
Вузол 14
Рис. 2.21 Схема вузла 14
Приймаю товщину фасонки tф=6 мм.
Визначаю необхідну довжину зварних швів, що прикріплюють опорний розкіс 2100x6,5 до фасонки:
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаю мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальні катети швів визначимо з умов:
для обушка. Приймаю=6 мм.
для пера куточка. Приймаю=6 мм.
Визначаю необхідні довжини зварних швів:
Приймаю.
Приймаю.
Визначаю довжину стикового шва, що з'єднує фасонки зі стінкою тавра:
;
де:,
.
Приймаю
У результаті конструювання вузла довжина зварного шва
Розміри опорного фланця визначимо з умов роботи його на зминання від опорної реакції в фермі. Необхідна площа фланця:
,
де - опорна реакція ферми.
- розрахунковий опір сталі на зминання торцевої поверхні при наявності пригону=370 МПа таблиці 52 СНиП II - 23-81 *.
З умови розстановки болтів приймаємо ширину фланця bфл=180 мм. Тоді товщина фланця: tфл Aфл/bфл=406/180=2,26 мм.
Приймаю tфл=16 мм.
Для шарнірного сполучення ферми з колоною (Моп=0) міцність швів W1 перевіряємо за формулою:
Для накладення швів W1 приймаємо напівавтоматичну зварювання в середовищі вуглекислого газу. По таблиці 55 СНиП II - 23-81 * для першої групи конструкцій в кліматичному районі II5 і стали С255 приймаємо зварювальний дріт Св - 08Г2С (ГОСТ 2246-70 *).
По таблиці 56 СНиП II - 23-81 * для зварювального дроту Св - 08Г2С приймаємо розрахунковий опір кутового шва по металу шва Rwf=215 МПа.
По таблиці 51 СНиП II - 23-81 * для стали С255 приймаємо Run=370 МПа.=0,45 · Run=0,45 · 370=166,5 МПа.
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаємо мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальний катет шва визначимо з умови:. Приймаються=4 мм.
.
Умова виконується.
2.3 Розрахунок підкранової балки
Визначення навантажень
Для крана вантажопідйомністю Q=5т по табл. 3 дод. 1 [10] приймаємо: Pк=101 кН - максимальний тиск крана на рейку, Gт=22 кН - маса візка, крановий рейок КР - 70 за ГОСТ 4121-76 *.
Вертикальний тиск колеса крана:
,
де: - коефіцієнт сполучень при обліку роботи одного крана;
- коефіцієнт надійності за навантаженням;
- коефіцієнт надійності за призначенням будівлі;
- коефіцієнт динамічності.
Горизонтальне бічний тиск колеса крана від поперечного гальмування візка:
,
де: - коефіцієнт тертя при гальмуванні візки із гнучким підвісом вантажу;
- вага візка;
- число гальмівних коліс візка;
- загальна кількість коліс.
Нормативне горизонтальне зусилля, що передається одним колесом крана:
.
Визначення розрахункових зусиль
Для визначення найбільших згинальних моментів і поперечних сил встановлюємо крани в самий невигідне становище. Положення рівнодіючої сил R=2F по відношенню до середини балки знаходимо за значенням x (рис. 2.22).
Рис. 2.22 Лінії впливу M max і Q max
Опорні реакції:
,
.
Найбільший згинальний момент від вертикальних зусиль в перетині балки під колесом, найближчим до середині прольоту (рис. 1а):
.
Розрахунковий вигинає момент з урахуванням власної ваги: ??
.
Найбільше розрахункове значення вертикальної поперечної сили знаходимо, встановлюючи крани в положення, показане на рис. 1б
.
Найбільша горизонтальна поперечна сила:
.
Підбір перерізу балки
