r/>
Потрібна площа вікна для розміщення обмотки збудження на полюсі
2481 в€™ 0,0001 2 в€™ 10 6 /0,84 = 30 мм 2 ,
де = 0,82 ... 0,88 - коефіцієнт, що враховує можливі неточності намотування рядів дроту в котушці. 3.12.20. Фактична площа вікна для розміщення обмотки збудження на полюсі
1,2 в€™ 30 = 36 мм 2 .
На підставі проводиться розміщення обмотки збудження і уточнення висоти сердечника полюса.
Визначаємо номінальний струм збудження:
329/2481 = 0,13 А.
Повна довжина обмотки
2 Г— 0,239 Г— 2481 = 1186 м.
Опір обмотки збудження при В° С
= 1186/(57 Г— 10 6 Г— +0,00000000502) = 4145 Ом.
Опір обмотки збудження при В° С
1,22 Г— 4145 = 5057 Ом.
Маса міді паралельної обмотки
8900 Г— 1186 Г— +0,00000000502 = 0,05 кг.
Вибираємо ізоляцію обмоток: ізоляція сердечника: епоксидна смола, товщина 1 мм.
3.13 Втрати і ККД
Електричні втрати в обмотці якоря по п. 10.10 [2]
2,21 2 Г— 16,69 = 81,5 Вт
Електричні втрати в обмотці збудження:
220 Г— 0,13 = 28,6 Вт
Електричні втрати в перехідному контакті щіток на колекторі
2,5 Г— 2,21 = 5,5 Вт
Втрати на тертя щіток про колектор
0,00004 Г— 30 000 Г— 0,2 Г— 6,28 = 1,5 Вт,
де - тиск на щітку; для щітки марки ЕГ - 14 Па. p> f = 0,2 - коефіцієнт тертя щітки.
Втрати в підшипниках визначаються наступним шляхом [4].
Маса якоря з обмоткою і валом (стор. 232) [2]
6500 в€™ 0,073 2 в€™ 0,044 = 1,5 кг.
Маса колектора з валом (стор. 232) [2]
6100 в€™ 0,04 2 в€™ 0009 = 0,1 кг.
Втрати в підшипниках
1,5 в€™ (1,5 + 1,5) в€™ 3000 10 -3 = 7,2 Вт
Втрати на тертя якоря об повітря за швидкості обертання до 12000 об/хв
2 в€™ 0,073 3 в€™ 3000 3 в€™ 0,044 в€™ 10 -6 = 0,92 Вт
Маса стали спинки ярма якоря по (10.103) [2]
7800 Г— Г— ((0,073-2 Г— 0,02) 2 -0,015 2 ) Г— 0,044 Г— 0,95/4 = 0,22 кг
Умовна маса стали зубців якоря по (10.101) [2]
7800 Г— 26 Г— 0,0031 в€™ 0,02 Г— 0,044 Г— 0,95 = 0,53 кг
Магнітні втрати в ярмі якоря
a) == 2/2 Г— 3000/60 = 50 Гц;
б) 2,3 Г— 1,75 Г— (50/50) 1,4 Г— 1,27 2 Г— 0,22 = 1,43 Вт,
де p 1,0/50 = 1,75 Вт/кг, за табл 6-24 [2] для стали 2312.
Магнітні втрати в зубцях якоря
2,3 Г— 1,75 Г— (50/50) 1,4 Г— 1,36 2 Г— 0,53 = 3,95 Вт,
Додаткові втрати
220 Г— 2,6 = 5,72 Вт
Сума втрат
81,5 + 28,6 +5,5 +1,5 +7,2 +0,92 +3,95 +1,43 +5,72 = 136 Вт
споживається
= 400 +136 = 536Вт.
Коефіцієнт корисної дії по (8-97) [2]
400/(400 +136) = 0,746.
В
3.14 Робочі характеристики
Для побудови робочих характеристик двигуна при номінальній напрузі і струмі порушення приймаємо, що втрати холостого ходу з навантаженням практично не змінюються і складають:
1,5 +7,2 +0,92 +3,95 +1,43 = 15,00 Вт
МДС поперечної реакції якоря для декількох значень струму якоря дозволяють представимо залежністю від струму I у вигляді (п.12-14 [3]):
= 66 Г—/2,21 А.
МДС стабілізуючою обмотки збудження для кількох значень струму якоря представимо залежністю від струму I у вигляді:
= 66,3 Г—/2,21 А.
Поздовжня комутаційна МДС якоря на один полюс представимо залежністю від струму I
0,5 в€™ 11978 в€™ (/ 2,21) 3 в€™ 0,0117/((6,126 + (1,167 +1)/2,21)) в€™ (1 +0,2 в€™ 3,14 в€™ 0,115/(0,015 в€™ 6,638)) = 11,20 в€™/(6,126 +0,98).
Переймаючись струмом якоря I Т, визначаємо ЕРС обмотки якоря:
б) 220 - Г— 16,69-2,5, В.
Обчислюємо результуючу МДС збудження:
329-66 Г—/2,21 +66,3 Г—/2,21 +11,20 в€™/(6,126 + 0,98), А.
За значенням програма автоматично знаходить з кривої холостого ходу рис. РР1 питому ЕРС якоря:
,.
Визначаємо швидкість обертання якоря
, об/хв.
Ток якоря при холостому ході
= 15,00/220 = 0,07, A.
Обчислюємо струм двигуна:
I Т +0,13 A.
споживається потужність двигуна
220 Г— (I Т +0,13) Вт
Корисна потужність на валу двигуна
(220 ...
