= 1.89/0.141 = 13,4 о.е.
Статична перегружаемость (11.223)
S = E ' 00 * k p /x d cosП† н = 3,8 в€™ 1 , 02/2, 516 в€™ 0,8 = 1,93 о.е., де
E ' 00 * = E' 0 * I пн * = 1,18 в€™ 3,22 = 3,8 о. е.,
11.3 Кутові характеристики
Визначаємо ЕРС (Рис. 11.15 а)
Е ' 0 * = 3,8 о.е.
Визначаємо рівняння (11.221)
Р * = (Е ' 0 * /г d * ) sinОё +0.5 (1/ х q * -1/x d * ) sin2Оё =
= 3.8/2.516 в€™ sinОё +0.5 (1/1.326-1/2.516) sin2Оё = 1.51sinОё +0.18 sin2Оё.
В
12. Тепловий і вентиляційний розрахунки
12.1 Тепловий розрахунок
Втрати в основний та додаткової обмотках статора (11.247)
Р ' м1 = m 1 m' [I ' 2 r 1 + (I пн /) r d ] =
= 3 Цј 1,48 [360,8 2 в€™ 0,0138 + (61,4 /) 2 в€™ 0,0039) = 7998 Вт;
де m ' т = 1,48 - коефіцієнт для класу нагрівостійкості ізоляції В (В§ 5.1).
Втрати на збудження синхронної машини при живленні від додаткової обмотки статора
P П = I пн 2 Цј r П +2 I пн = 61,4 2 Цј 0,733 +2 в€™ 61,4 = 4213 Вт
Умовна внутрішня поверхня охолодження активної частини статора (9.379)
Умовний периметр поперечного перерізу (9.381)
П 1 = 2 (h n 1 + b п1 ) = 2 (30,2 + 14,3) = 89 мм.
Умовна поверхню охолодження пазів (9.382)
Умовна поверхню охолодження лобових частин обмотки (9.383)
Умовна поверхню охолодження двигунів з охолоджуючими ребрами на станині (9.384)
S маш = ПЂD Н1 (в„“ 1 +2 в„“ В1 ) = ПЂ Цј 660 (300 +2 Цј 135, 8) = 11,85 в€™ 10 5 мм 2 .
Питомий тепловий потік від втрат в активній частині обмотки і від втрат в сталі, віднесених до внутрішньої поверхні охолодження активної частини статора (9.386)
р п1 = Вт/мм 2 ,
де до = 0,76 - коефіцієнт (таблиця 9.25).
Питомий тепловий потік від втрат в активній частині обмотки і від втрат в сталі, віднесених до поверхні охолодження пазів (9.387)
р і.п1 = Вт
Питомий тепловий потік від втрат в активній частині обмотки і від втрат в сталі, віднесених до поверхні охолодження лобових частин обмотки (9.388)
р Л1 = Вт
Окружна швидкість ротора (9.389)
v 2 = м/с.
Перевищення температури внутрішньої поверхні активної частини статора над температурою повітря усередині машини (9.390)
О”t п1 = 46,5 В° С,
де О± 1 = 17,5 Цј 10 -5 Вт/мм 2 Цј град - коефіцієнт тепловіддачі поверхні статора.
Одностороння товщина ізоляції в пазу статора (В§ 9.13)
b и1 = (b п1 -N ш b)/2 = (14,3-1 в€™ 2,8)/ 2 = 4,35 мм.
Перепад температури в ізоляції паза і котушок з круглих проводів (9.392)
О”t і.п1 = В° С.
Перевищення температури зовнішньої поверхні лобових частин обмотки над температурою повітря всередині двигуна (9.393)
Перепад температури в ізоляції лобових частин котушок з круглих проводів (9.395)
О”t і.л1 = р Л1 = 5,12 в€™ 10 -3 38,4 В° С.
Середнє перевищення температури обмотки над температурою повітря всередині двигуна (9.396)
= (46,5 +49,2) + (29 +38,4) В° С.
Втрати в двигуні, передані повітрю всередині машини (9.397)
(7998Вт.
Середнє перевищення температури повітря всередині двигуна над температурою зовнішнього повітря (9.399)
О”t в = В° С.
Середнє перевищення температури обмотки над температурою зовнішнього повітря (9.400)
О”t 1 = О”t ' 1 + О”t в = 79,7 +10,4 = 90,1 В° С.
12.2 Обмотка збудження
Умовна поверхню охолодження багатошарових котушок з ізольованих проводів (11.249)
S п2 = 2р в„“ ср.п h до = 2 в€™ 2 НЁ 9; 924 в€™ 130 = 72,1 в€™ 10 4 мм 2 . br/>
Пит...
