ss = (Nn - P)/As = 845 - 155/5,66 = 121 МПа,
де
P = gsp (ssp - slos) As = 1 В· (1200 - 320) 5,66 = 155 кH
Ширина розкриття тріщин від короткочасної дії повного навантаження
В
d - коефіцієнт, який приймається для розтягнутих елементів 1,2;
jl - коефіцієнт, що приймається при обліку тривалої дії постійних і тривалих навантажень, 1,5 короткочасних і нетривалої дії постійних і тривалих навантажень рівним 1;
h = 1,2 для канатів;
m = As/b В· h = 5,66/20.30 = 0,009;
d = 16 мм - діаметр К-7.
Тоді acrc = acrc1 - acrc2 + Acrc3 = 0,143 - 0 + 0 = 0,143 <(0,15 мм)
6.4 Розрахунок верхнього пояса
Nmax = 874,87 кН;
b x h = 20 х 20 см;
l = 300 см;
Розрахункова довжина
l0 = 0,9 В· 300 = 270 см;
l0/b = l0/h = 13,5 <20. br/>
Пояс розраховується на відцентровий стиск з урахуванням тільки випадкових ексцентриситетів
ea = 1 см;
ea Ві (1/30) В· h = (1/30) В· 20 = 0,66 см;
ea Ві l/600 = 300/600 = 0,5 см;
ea Ві 1 см.
Перевіряємо несучу спроможність перетину при e0 ВЈ ea
N ВЈ n В· j [RbA + Rsc (As + A's)]
де
j = Jв + 2 (jr - Jв) v
Попередньо задаємося по конструктивних міркувань відсотком армування m = 1% і обчислюємо
As + A's = mА = 0,01 В· 20.20 = 4 см2.
Що відповідає 4Г†12 A-III з Аs = 4,52 см2
;
N1e/N = 647,34/874,87 = 0,74;
Jв = 0,902; jr = 0,91
Тоді
j = 0,902 + 2 (0,91 - 0,902) В· 0,21 = 0,905.
Підставляємо отримані значення:
874870 ВЈ 0,905 [1980.400 + 36500.4, 52] = 896067 Н - умова задовольняється. p> Визначаємо
В
I = 20.203/12 = 13333,33 см4;
О± = Es/Eb = 2.105/0,325 В· 105 = 6,154;
m = 0,01;
Is = m В· b В· h0 В· (0,5 h - A) 2 = 0,01 В· 20.16 В· (0,5 В· +20 - 4) 2 = 115,2 см4;
М1ld = Мld + Nld (h0 - a)/2 = 0 + 647,34 (16 - 4)/2 = 3884,04 кН В· см;
М1 = 0 + 874,87 (16 - 4)/2 = 5249,22 кН В· см;
jl = 1 + ОІ В· М1ld/М1 = 1 + 1.3884, 04/5249, 22 = 1,74;
Оґl = e0/h = 0,01/0,2 = 0,05;
Оґl, min = 0,5 - 0,01 В· 270/20 - 0,01 В· 0,9 В· 22 = 0,167. p> Приймаються Оґl = Оґl, min = 0,167.
В
В
e = e0 В· h + 0,5 В· h - a = 0,01 В· 2,86 + 0,5 В· 0,2 - 0,04 = 0,0,886 м = 8,86 см.
Граничне значення відносної висоти стиснутої зони бетону
В
П‰ = 0,85 - 0,008 Оіb2Rb = 0,85 - 0,008 В· 0,9 В· 22 = 0,692
Відносна поздовжня сила
В В
Оґ1 = а/h0 = 4/16 = 0,25
В
Отже, при прийнятому перерізі 20 х 20, арматура не потрібно. Залишаємо розмір перетину верхнього пояса однаковим з нижнім поясом і армування 5Г†12 A-III з Аs = 4,66 см2
6.5 Розрахунок елементів решітки
Розглянемо розтягнутий розкіс № 20
Nmax = 89,29 кН;
Аs = N/Rs = 89290/365 В· 100 = 2,45 см2. br/>
Приймаються 4Г†10 A-III з Аs = 3,14 см2.
Коефіцієнт армування
m = Аs/А = 3,14/10.20 = 0,016 = 1,6%> mmin = 0,1%.
Решта розтягнуті розкоси і стійки арміруем конструктивно
4Г†8 А-III з Аs = 2,01 см2.
m = Аs/А = 2,01/10.20 = 0,01 = 1%> mmin = 0,1%.
Несуча здатність
Nc = Rs В· Аs = 365.100.2, 01 = 73,37 кН. br/>
Стійки № 9, № 29 армуються також, як і розкоси № 19 та № 20 - 4Г†10 А-III з Аs = 3,14 см2.
Розглянемо стислий розкіс № 11
Nmax = - 232,62 кН;
l = 3,55 м;
l0 = 0,9 в€™ 355 = 319,5 см;
ea = h/30 = 0,33 см;
ea = l0/600 = 319,5/600 = 0,53 см, але не менше 1 см. Приймаються
ea = 1 см;
l0/h = 319,5/10 = 31,95> 20. br/>В
де
e = e0О· + h/2 - a = 1.1 + 10/2 - 3,5 = 2,5 см;
s0 = 0,5 bh2 = 0,5 В· 20.102 = 1000 см3. br/>
Приймаються з конструктивних міркувань Г†8 А-III з Аs = 2,01 см2. br/>
m = Аs/А = 2,01/10.20 = 0,01 = 1%> mmin = 0,1%.
Аналогічно арміруем всі решта стислі елементи решітки, оскільки зусилля в них менше ніж для розрахованого раскоса.
6.6 Конструювання елементів ферми
Розрахунок вузлів
Опорний вузол (рис. 8.1, а)
В опорному вузлі підбираються:
- додаткова поздовжня ненапружена арматура, що компенсує зниження розрахункового зусилля в напруженій арматурі через недостатню анкерування останньої у вузлі;
- поперечні стрижні, забезпечують міцність по похилих перетинах.
В
Рис. 6.1. До розрахунку вузлів ферми: а - опорного вузла; б - проміжного вузла
Необхідна площа додаткової ненапрягаемой арматури
В
Приймаються 4Г†12 А-III з Аs = 4,52 см2.
Необхі...
