121/0.85 * 365 * 10 3 * 0.984 = 3.3 см 2
f yd - розрахунковий опір стиснутої арматури, кПа (клас S400 f yd = 365000 кПа)
По сортаменту арматури приймаємо Ш 12 крок 200 мм.
В
Розрахунок на місцевий стиск виробляємо за формулою
N ВЈ 1.5 f cd * A в ,
де N - розрахункова нормальна сила в перетині колони у обріза ростверку, кН (N = 1906,2 кН)
А в - Площа перерізу колони, м 2
1505.25 кН ВЈ 1.5 * 13300 * 0.4 * 0.6 = 4788 кН
Умова виконується.
Розрахунок ростверку на продавлювання колоною виробляємо за формулою
N ВЈ [a 1 * (b + з 2 ) + a 2 * (h + з 1 )] * d * f cfd ,
де N - розрахункова продавлюють сила, кН
b - перетин колони, м; з- відстань від площини грані колони до найближчої грані палі, м
a - Безрозмірний коефіцієнт, що приймається в залежності від ставлення с/d
Кутова паля заходить в плані за межі подколонніка на 50 мм, тобто перевірку на продавлювання проводити не потрібно.
Міцність плити ростверку на продавлювання забезпечена.
Розрахунок ростверку на продавлювання кутовий палею виробляємо за формулою
N ф ВЈ [b 1 * (b 02 + з 02 /2) + b 2 * (b 01 + з 01 /2)] * d * f cfd ,
N ф = 361.4 кН-розрахункова навантаження на кутову палю
b 0 - відстань внутрішніх граней до найближчої грані кутовий палі, м;
з 0 - відстань від площини внутрішніх граней до найближчих граней подколонніка, м
b - Безрозмірний коефіцієнт, що приймається за табл. 5. 3 [3] в залежності від відносини
Кутова паля заходить в плані за межі подколонніка на 50 мм, тобто перевірку на продавлювання проводити не потрібно.
Міцність плити ростверку на продавлювання забезпечена.
3.2.5 Вибір палебийного обладнання та визначення відмови палі
Визначаємо мінімальну енергію удару Е = 1.75 * a * Р
де a - емпіричний коефіцієнт (a = 0.025 кДж/кН); Р - розрахункова допустима навантаження на палю, кН
Е = 1.75 * 0.025 * 342.95 = 15.0 кДж
За табл. +26 [3] приймаємо трубчастий дизель-молот С-995 з водяним охолодженням і характеристиками:
-маса ударної частини 1250 кг
- висота підскоку 2800 мм
- енергія удару 19.0 кДж
- число ударів в 1 хв -44
- маса молота з кішкою 2600 кг
- габарити 720 * 520 * 3955 мм
Виробляємо перевірку придатності прийнятого молота за умовою
(G h + G B )/Е р ВЈ k m
де Е р - Розрахункова енергія удару, Дж; G h - повний вага молота, Н; G B - вага палі, наголівника і подбабка, Н
G B = 0.30 * 0.30 * 7 * 25 + 2 + 1 = 18.75 кН
Е р = 0.9 * G h '* h m
де G h '- вага ударної частини молота, кН; h m - фактична висота падіння ударної частини молота, м
Ер = 0.9 * 12.5 * 2.8 = 31.5 кДж
(26 + 18.75)/31.5 = 1.42 ВЈ 6, тобто умова виконується.
Для контролю несучої здатності пальових фундаментів і остаточної оцінки застосовності обраного молота, визначаємо відмова палі.
S a = H * A * E d * (m 1 + e 2 * (m 2 + m 3 ))/[F d /M * (Fd/M + h * A) * (m 1 + M 2 + m 3 )]
де h - коефіцієнт для паль із залізобетону (h = 1500 кН/м 2 по табл. 10 [8]); А - площа поперечного перерізу палі, м 2 ; Е d - розрахункова енергія удару молота, кДж; F d - несуча здатність палі, кН, М - коефіцієнт, що приймається при забиванні паль молотами ударної дії рівним 1; m 1 , m 2 , m 3 - вага відповідно молота, палі з наголовником і подбабка, кН; e 2 - коефіцієнт відновлення удару (e 2 = 0.2).
S a = 1500 * 0.09 * 31.5 * (26 +0.2 * 18.75) = 0.01 м> S а пр = 0.002 м
(403.82 * (403.82 + 1500 * 0.09) * (26 +18.75))
Умова виконується.
4. Техніко-економічне порівняння варіантів
Укрупнені одиничні розцінки на земляні роботи, влаштування фундаментів приймаємо по табл. 27 [3]. br/>
Таблиця 4. Техніко-економічне порівняння варіантів
№ вар.
Найменува...
