н 185 мм 2 є механічно стійким.
За короні кабельні лінії 6-10 кВ не перевіряються через відсутність цього явища.
Отже, вибираємо кабель, який з'єднує розподільний пристрій підстанції та розподільний пристрій проектованого підприємства, для першого і другого джерел харчування :
Кабель ААП л 2 (3ДЈ185) -6 (АТ В«ВНИИКПВ», Росія).
Подальші розрахунки за вибором струмоведучих частин будуть вестися паралельно з розрахунком струмів короткого замикання.
Вибираємо кабельну лінію від проектованого розподільного пристрою до КТП № 1 :
Сумарна розрахункова потужність КТП № 1 складає:
S p = 2239,9 кВА.
При це на шинах НН підстанції встановлено дві ККУ з сумарною потужністю 804 кВАр.
Визначаємо перетин лінії по нагріванню:
В
Вибираємо кабель тієї ж марки, але вже для прокладки в повітрі .
ААШ в 3ДЈ150 - 6. Допустимий струм 225 А.
У даному разі введення поправочних коефіцієнтів не потрібно
В
Визначимо мінімальний перетин термічної стійкості кабельної лінії:
для цього необхідно скласти схему заміщення, розглянутого випадку:
В В
Малюнок 1
На малюнку 1 зображена схема заміщення для розрахунку струмів короткого замикання мережі вище 1 кВ. Точки короткого замикання визначені відповідно на шинах РУ - 6 кВ, а також у висновків обмоток вищої напруги у трансформаторів КТП (зважаючи однотипності кабельних ліній до КТП обрано 3 точки короткого замикання, так як розрахунок для паралельно працюючих кабелів буде однотипним). Довжини кабельних ліній обрані умовно унаслідок відсутності генплану підприємства.
В В
Вважаємо, що ЕРС джерел живлення незмінні. Тут необхідно зазначити, що нічого спільного немає між знаходженням опору системи нескінченної потужності, яка прирівнюється до нуля в мережах вищої напруги, коли джерело короткого замикання наближений до місця короткого замикання і знаходженням опору по заданому току короткого замикання на шинах підстанції. У нашому випадку струм заданий для шин підстанції, в цьому випадку відхилення періодичної складової струму короткого замикання від початкового значення не перевищує 10%.
У завданні на проектування не вказані типи вимикачів на підстанціях, що живлять РУ -6 кВ. Крім того, не задано початкове значення надперехідного струму короткого замикання . Враховуючи те, що в мережах промислових підприємствах зазвичай періодична складова вважається незмінною, то . Отже, по цими даними можна приблизно оцінити потужність живильної системи. Визначимо x * розр для турбогенераторів:
x * розр = 0,6 (за таблицями довідників).
В
Враховуючи той факт, що надперехідного значення струмів короткого замикання для двох джерел однакові, отже, і потужності живлять систем однакові . Очевидно, що джерела працюють паралельно при відключених секційних роз'єднувачах [1] , отже, будемо розглядати роботу двох джерел роздільно.
В В В В В В
Визначимо струм короткого замикання в точці К 1 :
Визначаємо опір системи:
За значення базисної потужності в електроустановках напругою вище 1 кВ рекомендується приймати S б = 10000 МВА.
U б = 6,3 кВ.
Визначаємо базисний струм:
В
Кабельна лінія від ЗРУ підстанції до проектованого распредустройства:
В
Визначимо опір системи:
В В В
Дійсно, якщо перевірити кабель (від ПС до РУ) на термічну стійкість в даному значенням то мінімальний перетин буде дещо менше, ніж розраховане вище.
Визначимо постійну часу:
В
До у = 1,351
В В
Визначимо струм короткого замикання в точці К 2 (Для КТП № 1).
Попередньо по нагріванню був обраний кабель марки ААШ В перетином 150 мм
Для цього кабелю визначимо (за таблицями довідників або з технічних даних) питомі активні і реактивні опори
R уд150 = 0,206 Ом/км; X уд150 = 0,074 Ом/км.
Визначимо струм короткого замикання на виводах вищої напруги трансформатора:
В
Визначимо сумарний опір до точки К 2 : ...
