,05 х 1212/(250 - 20 х 1,35)=5,71 м 2,
де 1,05 - коефіцієнт враховує вплив моменту.
Беручи відношення сторін b/a=0,8, отримуємо а=2,6 м, b=2,2 м, тоді площа підошви фундаменту А=2,2 х 2,6=5, 72 м 2, момент опору W=2,2 х х 2,6 2/6=2,47 м 3.
Визначимо крайовий тиск на підставу:
pn, max=(N n + G n)/A + M n/W і pn, min=(N n + G n)/A - M n/W,
враховуючи що згинальний момент у рівні підошви М n=М n + Q n H=140 + 48 х х 1,2=197,6 кНм, а навантаження від ваги фундаменту і грунту на його обрізах G n== b а H 1? ? n (тут? n - коефіцієнт надійності за призначенням).
G n=2,6 х 2,2 х 1,35 х 20 х 0,95=147 кН.
pn, max=(1212 + 147)/5,72 + 140/2,47=294 lt; 1,2R 0=1,2 х 250=300 кН/м 2.
pn, min=(1212 + 147)/5,72 - 140/2,47=181 gt; 0.
Конструювання і розрахунок тіла фундаменту
Товщину стінки склянки поверху приймемо 200 мм. Тоді при зазорі між її внутрішньої гранню і колоною 75 мм висота перерізу склянки частини а з=275 х 2 + + h н=550 + 1000=1550 мм, а ширина bc=275 х 2 + b н=550 + 600=1150 мм.
Визначимо напруги в грунті під підошвою фундаменту в напрямку довгої сторони без урахування ваги фундаменту і грунту на його обрізах від розрахункових навантажень:
p max=N/A + (M + QH)/W=1394/5,72 + (161 + 55 · 1,2)/2,47=336 кН/м 2; min=N/A - (M + QH)/W=тисячі триста дев'яносто чотири/5,72 - (161 + 55 · 1,2)/2,47=151,8 кН/м 2.
Збільшуємо довжину фундаменту до 3,0 м, тоді площа фундаменту А=3,0 х, х 2,2=6,6 м 2, момент опору W=2,2 х 3,0 2/6=3,3 м 3.
p max=N/A + (M + QH)/W=1394/6,6 + (161 + 55 · 1,2)/3,3=280 кН/м 2; min=N/A - (M + QH)/W=тисячі триста дев'яносто чотири/6,6 - (161 + 55 · 1,2)/3,3=142 кН/м 2.
Висоту фундаментної плити по краю приймемо 250 мм, а в примиканні до склянки частини 350 мм.
Відстань від нижньої грані до осі поздовжніх стрижнів при підготовці з худого бетону приймемо а=50 мм, тоді корисна висота в перерізі 1-1 h 0=35 - 5=30 см.
За лінійної інтерполяції визначимо напруги в перерізі 1-1 p 1=247 кН/м 2 і на грані піраміди продавлювання р 2=261 кН/м 2. Розглядаючи смугу шириною 1 м, визначимо погонну силу продавлювання Q=(a - ac - 2h 0) (p max + p 2)/4== (3 - 1,55 - 2 · 0,3) (280 + 142)/ 4=89,7 кН/м.
Опір продавлювання смуги без поперечної арматури по п. 3.32 [2]:
? b4? b2 R bt bh 0 2/c== 1,5 · 1,1 · 0,9 · 1 · 0,3 2 · 10 3/0,3=445,5 gt; gt; Q=89,7 кН.
Прийняті розміри фундаментної плити достатні.
Погонний згинальний момент від розрахункових навантажень в перерізі 1-1:
Рис. 9.1. До розрахунку тіла фундаменту
М=p 1 (a - ac) 2/8 + (p max - p 1) (a - ac) 2/12=247 (3 - 1,55) 2/8 + ( 280 - 247) (3 - - 1,55) 2/12=70,7 кНм.
Необхідний перетин арматури:
A s=M/0,9h 0 R s=70,7 · 10 3/(0,9 · 30 · 365)=7,17 см 2/м.
Приймаємо 14 А400, ш. 200 мм (A s=7,69 см 2/м). Відсоток армування ?== 1,539 · 100/(25 · 30)=0,2052% gt; ? min=0,05%.
арматура укладається паралельно меншій стороні фундаменту визначимо по максимальному погонному вигинає моменту в перетині 2-2:
M=p max (b - bc) 2/8=280 (2,2 - 1,15) 2/8=38,6 кНм.
Необхідний перетин арматури:
A s=M/0,9h 0 R s=38,6 · 10 3/(0,9 · 30 · 365)=3,92 см 2/м.
З урахуванням підвищеної корозійної небезпеки приймаємо А400, ш. 200 мм (A s=7,69 см 2/м). Відсоток армування ?== 1,539 · 100/(25 · 30)=0,2052% gt; ? min=0,05%).
У склянку частини арматуру приймаємо зі стрижнів А400 з кроком вертикальних і горизонтальних стрижнів 200 мм (при цьому дотримується умова, що сумарна площа A s вертикальних стрижнів в кожній з коротких стінок повинна бути не менше A s колони).
Література
1. 2.01.07 - 85 *. Навантаження і впливи.
2. СНиП 2.03.01 - 84 *. Бетонні та залізобетонні конструкції.
. Посібник з проектування бетонних і залізобетонних конструкцій з важких і легких бетонів без попередньої напруги арматури (до СНиП 2.03.01 - 84 *)/- М .: Центральний інститут типового проектування, 1989. - 506 с., 1989. - 193 с.
. Байков В....
