тій арматурі від тривалого навантаження
? s=N nl/A s=41,8 х 10/3,14=133,12 МПа.
Коефіцієнт армування перетину
? =A s/A b=3,14/225=0,0139555.
Ширина розкриття тріщин від короткочасної дії повного навантаження на рівні осі раскоса:
a crc1 =? ? l? (? S/E s) 20 (3, 5 - 100?)=1,2 х 1 х 1 (232,48/200000) х 20 х (3,5 - 100 х 0,0139555)=0,126 мм.
Ширина розкриття тріщин від короткочасної дії постійного навантаження на рівні осі раскоса:
a crc2=1,2 х 1 х 1 (133,12/200000) х 20 х (3,5 - 100 х 0,0139555)=0,0724 мм.
Ширина розкриття тріщин від тривалої дії постійного навантаження на рівні осі раскоса:
a crc2=1,2 х 1,39 х 1 (133,12/200000) х 20 х (3,5 - 100 х 0,0139555)=0,0100 мм,
де? l=1,6 - 15? =1,6 - 15 х 0,0139555=1,39.
Тоді нетривалий розкриття тріщин при повному навантаженні
a crc1=0,126 - 0,0724 + 0,01=0,0636 мм.
З урахуванням впливу жорсткості вузлів розкриття тріщин у найбільш розтягнутих граней буде в два рази більше
a crc1=2 х 0,0636=0,127 мм lt; [a crc1]=0,4 мм,
a crc2=2 х 0,01=0,02 мм lt; [a crc2]=0,3 мм.
Розрахунок опорного вузла
Розрахунок опорного вузла виконуємо для забезпечення міцності на вигин похилого перерізу з проекцією з 0=l уз - l оп=115 - 36=79 см (рис. 8.2.1.). У розтягнутій зоні цього перерізу працює слабо заанкерованная напружена арматура, яка сприймає зусилля N xp=R s A sp l op/lp, де lp - довжина зони передачі напружень по п. 2.29 [2]
lp=((wp? sp/R bp) +? p) d=((0,25 х 750/21) + 10) х 25=473 мм,
Рис. 4.2.1. До розрахунку опорного вузла ферми
тут w p і? p - коефіцієнти по табл. 28 [2].
Тоді N xp=695 х 10 - 1 х 19,63 х 36/47,3=1038,4 кН. Додатково до цієї арматурі рекомендується встановлювати ненапрягаемую, що забезпечує зусилля N xp== (0,1 - 0,15) R s A sp (від повного зусилля в напруженій арматурі): 0,1 х 695 х х 19,63/365=3 , 73 см 2. Приймаються 4 12 А400 з A s=4,52 см 2. Тоді N s=365 х 10 - 1 х х 4,52=164,98 кН, а висота стиснутої зони в кінці похилого перерізу x=(N xp + + N s)/R bb=(1038,4 + 164,98 )/(0,9 х 17 х 10 - 1 х 25)=31,46 см.
Плече внутрішньої пари z=h уз - 0,5 (h нп + х)=78 - 0,5 (22 + 31,46)=51,27 см, а момент сприйманий похилим перерізом без поперечної арматури
М u=(N хр + N s) z=(1038,4 + 164,98) х 0,5127=616,97 кН? м.
Опорна реакція ферми Q=N H1 tg? , Де N H1 - зусилля в примикає до вузла крайней панелі нижнього пояса,?- Кут нахилу осі крайньої панелі верхнього пояса до осі нижнього. Q=974,2 х 1348/2900=452,8 кН прикладена на 170 мм від торця ферми. Тоді зовнішній момент М=Q (l уз - 0,17)=452,8 (1,15 - 0,17)=443,78 кН, що менше моменту сприйманого похилим перерізом, т.ч. поперечна арматура по розрахунку не потрібно. Приймаємо конструктивно поперечну арматуру 8 А400 з кроком 100 мм.
5. Розрахунок і конструювання фундаменту під крайню колону
Колони закладають в збірні або монолітні (при великій їхній масі) окремо стоять фундаменти з підвищеною склянки частиною.
Умовне розрахунковий опір грунту R 0=0,25 МПа; бетон важкий класу В20. R b=11,5 МПа, R bt=0,9 МПа; арматура з гарячекатаної сталі класу А400, R s=R sc=365 МПа. Вага одиниці об'єму матеріалу фундаменту і грунту на його обрізах? =20 кН/м 3.
З урахуванням прийнятої закладення колони 900 мм глибину стакана фундаменту приймаємо 950 мм, що не менш Н ан 0,5 + 0,33h н=0,5 + 0,33 х 1=0,83 м ; Н ан 1,5b н=1,5 х 0,6=0,9 м; Н ан 30d=30 х 0,016=0,48 м, де d=1,6 см - діаметр поздовжньої арматури колони. Відстань від дна склянки до підошви фундаменту повинно бути не менше 250 мм. Тоді повна висота фундаменту складе Н=950 + + 250=1200 мм, а глибина закладення його підошви Н 1=1200 + 150=1350 мм.
По верхньому обрізу фундаменту (перетин 4-4 ко?? онни) розрахунковим є поєднання: М=- 161 кНм, N=1 394 кН, Q=- 55 кН.
Нормативні значення зусиль визначимо діленням розрахункових зусиль на усереднений коефіцієнт надійності по навантаженню? f, n=1,15:
М n=- 140 кНм, N n=1212 кН, Q n=- 48 кН.
Попередньо площа підошви фундаменту з урахуванням ваги грунту на його обрізах визначимо з виразу:
А=1,05N n/(R 0 -? H 1)=1...
