= 3880 2 В· (0,025 + 0,5 + 0,00018) = 7906269,79 А 2 В· с. p> Т.к. розрахункові дані не перевищують довідкові, то вакуумний вимикач ВВ/TEL-10-12, 5/1000-У2-41 приймаємо до остаточної установці. Для видимого розриву ланцюга вибираємо роз'єднувач внутрішньої установки з заземлюючими ножами типу РВЗ-10/400I по каталогу [12, таблиця]
U = 10 кВ
=
UH = 10 кВ
Im = 22,6 А
<
Iн.раз = 400 А
i у = 5,49 кА
<
iдін = 50 кА
У до = 7,9 кА 2 в€™ з
<
I t 2 в€™ t t = 16 2 в€™ 4 = 1024 кА 2 в€™ с
Для підключення котушок вимірювальних приладів вибираємо по каталогу [12, таблиця 5.9] трансформатор струму прохідний з литою ізоляцією для КРУ типу ТПЛ-10К з класом точності 0,5, з номінальним струмом вторинної обмотки I н2 = 5 А, з номінальною навантаженням у класі точності 0,5 R н0, 5 = 0,4 Ом.
U = 10 кВ
=
UH = 10 кВ
Im = 22,6 А
<
Iн = 30 А
i у = 5,49 кА
<
iдін = 175 кА
У до = 7,9 кА 2 в€™ з
<
I t 2 в€™ t t = 45 2 в€™ 4 = 8100 кА 2 в€™ с
Вибираємо по довіднику [12, таблиця 5.13] однофазний трансформатор напруги з природним масляним охолодженням типу НОМ-10 з номінальною напругою вторинної обмотки U 2н = 100 В, з номінальною потужністю в класі точності 0,5 S н0, 5 = 75 ВА
U = 10 кВ
=
UH = 10 кВ
Перевіряємо кабель ААШв 3 Г— 16 на термічне дію струмів кз. p> Визначаємо мінімальне перетин кабелю F min , мм 2
В
F min =,
де С т - коефіцієнт, що залежить від допустимої температури при короткому замиканні і матеріалу провідника,
приймаємо по довіднику [1] З т = 85: для кабельної лінії з U = 10кВ, алюмінієвими жилами, без ізоляції
F min == 33 мм 2 > F пр = 16 мм 2
Т.к. умова не дотримується, то приймаємо до остаточної установці кабель ААШв 3 Г— 35 з Iд '= 115 А за каталогом [4, таблиця 1.3.16].
Перевіряємо шину алюмінієву з розмірами 50 Г— 6 на термічне дію струмів кз.
Т ак-2 == 0,013 с,
У кк-2 = 16340 2 В· (0,04 + 0,1 + 0,013) = 40850326,8 А 2 В· с,
F min == 73 мм 2 пр = 50 В· 6 = 300 мм 2 .
Т.к. розрахункові дані не перевищують прийнятих, то шина термічно стійка.
Перевіряємо шину алюмінієву перетином 50 Г— 6 на динамічну дію струмів кз.
Визначаємо максимальне зусилля на шинну конструкцію F (3) , Н
F (3) = В· i y 2 В· 10 -7 ,
де l - відстань між ізоляторами, м,
беремо l = 0,9 м;
а - відстань між фазами, м
приймаємо а = 0,07 м.
Визначаємо згинальний момент М, Н В· м
М =,
М == 218,79 Н В· м.
Визначаємо момент опору перерізу шини при розташуванні шини плазом W, см 3
В В
де b і h - розміри поперечного перерізу шини, см
W == 2,5 см 3 .
Знаходимо напругу в матеріалі шин від вигину Пѓ розр , МПа
Пѓ розр =,
Пѓ розр == 87,5 МПа> Пѓ доп Al = 75 МПа.
Т.к. умова не виконується, то приймаємо до установки шину більшого перерізу 60 Г— 6 з Iд '= 870 - 870 В· 0,05 = 827 А за каталогом [4]. br/>
12. Релейний захист окремих елементів електричного кола
В умовах експлуатації можливі пошкодження окремих елементів системи електропостачання. У ряді випадків пошкодження має бути ліквідовано протягом часток секунди, цілком очевидно, що людина не в стані впоратися з таким завданням. Тому для визначення місця пошкодження і подачі сигналу на відключення відповідних вимикачів встановлюються спеціальні автоматичні пристрої. Це і є релейний захист, діюча...
