матора ГПП 110/10 кВ потужністю 10 MBA. Струм трифазного короткого замикання на стороні низької напруги I к1=4,33 кА. Трансформатор з пристроєм РПН (вбудоване регулювання напруги під навантаженням) в межах 16% від номінального. Згідно ПУЕ для захисту трансформатора застосовуємо подовжню диференціальну, максимальний струмовий, газову і захист від перевантаження.
11.1 Розрахунок диференціального захисту
Первинні струми на сторонах вищої і нижчої напруг трансформатора, що захищається, відповідні його номінальної потужності.
Коефіцієнти трансформаторів струму враховуючи, що для компенсації зсуву струмів по фазі, трансформатори струму з боку обмотки вищої напруги силового трансформатора, сполученої в «зірку» повинні бути з'єднані в «трикутник», а з боку обмотки низької напруги, з'єднаної в «трикутник »- в« зірку ».
де I 1в і I 2в - номінальні вторинні струми трансформаторів струму.
За каталогом вибираємо трансформатори струму зі стандартними коефіцієнтами трансформації до I1=30 і до I2=200.
Дійсні вторинні струми в плечах захисту:
Плече з великим вторинним струмом є основним.
Рисунок 10 - Схема включення реле РНТ - 565
Первинний розрахунковий струм небалансу без урахування I 111 нб. розр при розглянутому зовнішньому КЗ в точці К 1.
де Кодн=0,5 ... 1 - коефіцієнт однотипності трансформаторів струму;
, 1 - відносне значення повної похибки трансформаторів струму (приймається по кривих граничної кратності при 10% похибки);
rNрег - відносне значення похибки, обумовлене регулюванням напруги (± 16%);
- струм зовнішнього КЗ, приведеного до стороні високої напруги, де.
Визначаємо попередньо струм захисту, виходячи з двох умов:
а) по умові налагодження від максимального струму небалансу
Iсз? Котс? Iнб розр=1,3? 102,4=133,1 А,
де Котс - коефіцієнт відбудування, що враховує похибки реле, помилки розрахунку і необхідний запас (приймається рівним 1,3).
б) по умові налагодження від кидка намагнічує струму
Iсз? Котс? Iнб розр=1,3? 52,5=68,3 А,
Розрахункової для вибору так спрацьовування є відбудування від струму небалансу при зовнішньому КЗ
Виробляємо попередню перевірку чутливості захисту. У розглянутому прикладі розрахунковим за умовою чутливості є КЗ між двома фазами на стороні 10 кВ.
Мінімальний струм двофазного КЗ приведений до стороні 10 кВ:
Примітка: Насправді за мінімальний струм КЗ приймають струм двофазного КЗ в мінімальному режимі живильної системи і при максимальному опорі живильного трансформатора (у прикладі таких даних немає).
Коефіцієнт чутливості:
Т.к. кч? 1,5 необхідного за ПУЕ, то розрахунок захисту можна продовжити.
Струм спрацьовування реле на основний стороні (за яку прийнята сторона основного живлення)
Кількість витків обмотки НТТ реле основної сторони:
Де Fср - МДС, необхідна для спрацьовування реле, А; для реле РНТ - 565 дорівнює (100 ± 5) А.
Попередньо приймемо
Кількість витків обмотки НТТ реле для неосновної сторони:
Попередньо приймаємо
Складова первинного струму небалансу, обумовлена ??округленням розрахункового числа витків неосновної боку для розрахункового випадку пошкодження:
Первинний розрахунковий струм небалансу з урахуванням складової IIIIнб.расч:
Струм спрацьовування захисту на основний стороні:
Остаточне значення коефіцієнта відбудови захисту:
Коефіцієнт чутливості для струму спрацьовування захисту, відповідного остаточно прийнятому в режимі, при якому вироблявся попередня перевірка чутливості:
Захист може бути використана для захисту трансформатора. Остаточно прийняте число витків обмотки НТТ реле установки на основної та неосновної сторонах:
? осн =? I ур=12 витків; ? I =? II ур=13 витків.
Установка чисел витків зрівняльних обмоток вказана на схемі реле зачорненими точками.
11.2 Розрахунок максимального струмового захисту
Даний захист служить для захисту трансформатора від зовнішніх КЗ (за межами зони, що захищається диференціальним захистом).
Припускаємо виконання захисту на реле типу РТ - 40, що встановлюються на стороні низької напруги трансформатора, що захищається.
Струм спрацьовування захист...
