2.5.
З таблиці 2.5 бачимо, що найбільш електрично віддаленим електроприймачем є ліфт, приєднаний до РП-18.
Напруга на затисках найбільш віддаленого від КТП приймача,%,
Uдв = Uх - DUТ - DUc,
де Uх - напруга холостого ходу на затискачах вторинної обмотки трансформатора КТП, рівне 105%;
DUТ - втрата напруги в трансформаторі КТП,%,
,
де Uа - активна складова напруги КЗ,%,
,
де DРк - Втрати КЗ/2 /, кВт;
;
Uр - реактивна складова напруги КЗ,%,
,
де Uк - напруга КЗ/2 /,%;
;
;
DUc - втрата напруги в мережі (в живильній і в розподільчої),%;
О”Uc = DUп + DUр,
О”Uc = 3,640 + 1,928 = 5,568;
Uдв = 105 - 1,2 - 5,568 = 98,232.
Таким чином, напруга на затискачах найбільш віддаленого верстата перебувати в допустимих межах (-5%, +10%).
В
2.8 Розрахунок струмів короткого замикання
Розрахунок струмів КЗ необхідний для вибору електрообладнання, комутаційних апаратів, уставок релейного захисту.
Розрахунок струмів КЗ в трифазних мережах змінного струму напругою до 1 кВ виконується в іменованих одиницях (мОм) відповідно до/4 /.
Розрахунок починається зі складання розрахункової схеми з нанесенням на ній точок КЗ. Розрахункова схема представлена ​​на малюнку 2.5. Т.к. на підстанції трансформатори працюють роздільно, то другий трансформатор на розрахунковій схемі не показується. Розрахунок наводиться для найбільш електрично близького і далекого РП (РП-15 і РП-18). p> Нижче для прикладу наводиться розрахунок струмів КЗ в точці К1.
Розрахунок струмів КЗ виробляється на найбільш віддаленому силовому пункті (РП-18), на найбільш віддаленому ЕП (ліфт).
Складається схема заміщення, на якій вказуються активні й реактивні опори в мОм, наведені до ступеня напруги мережі точки КЗ. Схема заміщення представлена ​​на малюнку 2.6.
Для розрахунку попередньо вибираються автоматичні вимикачі. Автомат SF1 вибирається за номінального струму трансформатора з урахуванням допустимого перевантаження.
Розрахунковий струм вимикача, А,
,
= 1182.
Вибирається автоматичний вимикач з номінальним струмом 1600 А.
Для решти вимикачів:
SF2: Ip = 31,037 А IномАВ = 63 А;
SF3: Ip = 15,981 А IномАВ = 25 А;
Параметри елементів схеми заміщення.
Система: Uст.нн = 0,4 кВ; Uст.вн = 6,3 кВ; Iном.отк = 20 кА.
Трансформатор: r1т = r0т = 3,4 мОм; х1т = х0т = 13,5 мОм.
SF1: rкв1 = 0,14 мОм; хкв1 = 0,08 мОм; Rк1 = 0.
ТА 1: rТА1 = 0; хТА1 = 0.
SF2: rкв2 = 7 мОм; хкв2 = 4,5 мОм; RК2 = 1,3 мОм.
ТА2: rТА2 = 11 мОм; хТА2 = 17 мОм.
КЛ2: l = 200 м; rуд = 1,435 мОм/м; худ = 0,092 мОм/м; rуд0 = 3,42 мОм/м; худ0 = 1,286 мОм/м.
SF3: rкв3 = 12 мОм; хкв3 = 7,5 мОм; rк3 = 1,7 мОм.
КЛ3: l = 28 м; rуд = 12,5 мОм/м; худ = 0,116 мОм/м; rуд0 = 15,3 мОм/м; худ0 = 2,91 мОм/м.
Еквівалентна індуктивне опір енергосистеми, наведене до ступені ПН, мом,
,
де UсрНН - середня напруга щаблі НН трансформатора, В;
UсрВН - середнє напруження щаблі ВН, до якої підключений трансформатор, В;
- максимальний струм трифазного КЗ на шинах 6 кВ, А;
.
Опору кабельної лінії КЛ2, мом,
прямий послідовності:
rкл2 = rуд О‡ l,
rкл2 = 1,435 О‡ 200 = 287;
з урахуванням нагріву кабелю (застосовується для розрахунку мінімального струму КЗ)
rкл2 = rуд О‡ l О‡ СО?,
rкл2 = 1,435 О‡ 200 О‡ 1,5 = 430,5;
хкл2 = худ О‡ l,
хкл2 = 0,092 О‡ 200 = 18,4;
зворотній послідовності:
r0кл2 = rуд О‡ l,
r0кл2 = 3,42 О‡ 200 = 684;
з урахуванням нагріву кабелю
r0кл2 = rуд0 О‡ l О‡ СО?,
r0кл2 = 4,4 О‡ 200 О‡ 1,5 = 1026;
х0кл2 = худ0 О‡ l
х0кл2 = 1,286 О‡ 200 = 257,2.
Опору кабельної лінії КЛ3, мом,
прямий послідовності:
rкл3 = rуд О‡ l,
rкл3 = 12,5 О‡ 28 = 350;
з урахуванням нагріву кабелю
rкл3 = rуд О‡ l О‡ СО?,
rкл3 = 12,5 О‡ 28 О‡ 1,5 = 525;
хкл3 = худ О‡ l,
хкл3 = 0,116 О‡ 28 = 3,248;
зворотного послідовності:
r0кл3 = rуд О‡ l,
r0кл3 = 15,3 О‡ 28 = 428,4;
з урахуванням нагріву кабелю
r0кл3 = rуд0 О‡ l О‡ СО?,
r0кл3 = 4,4 О‡ 28 О‡ 1,5 = 642,6;
х0кл3 = худ0 О‡ l,
х0кл3 = 2,91 О‡ 28 = 81,48.
Активний опір дуги в точці К1 по/4 /, мом,
.
Сумарний опір контактних з'єднань до місця КЗ Rкс = 1,2 мОм.
Сумарні активне і індуктивний опори прямої послідовності в максимальному режимі, мом,
r1ОЈ = r1т + rкв1 + Rк1 + r ТА 1 + rкв2 + RК2 + r ТА2 + rкл2 + rкв3 + rк3 + rкл3 + Rкс,
