r/>В
2. Конструкторська частина
2.1 Конструювання робочого пристосування
Схема для розрахунку похибки базування і сили затиску в робочому пристосуванні представлена ​​на рис.2.1
В
Малюнок 2.1-Схема для розрахунку похибки базування і сили затиску в робочому пристосуванні
При установці деталі на жорсткий циліндричний палець і площину (як в даному випадку) похибка установки розраховується за формулою 2.1.1
В
де Оµ б - похибка базування
Оµ з - похибка закріплення; в даному випадку Оµ з = 0
В
Тп-допуск на палець
То - допуск на базове отвір
О” - величина радіального гарантованого зазору для вільної встановлення деталі. Т. к. посадка на палець виконана в системі отвору, то величина 2О” дорівнюватиме верхньому відхиленню поля допуску на палець. Значить 2О” = 0,007 мм
В
2.1.1 Розрахунок сили затиску у пристосуванні
Дана схема установки не враховує тертя в точці прикладання сили
затиску W. Вихідна величина розрахунків - сумарний момент різання (ОЈМ рез ), діючий на заготівлю в процесі обробки. p> Умова статичної рівноваги
В
де
В
звідки p> f-коефіцієнт тертя спокою f = 0,25 ([1] табл 4.18 стр 149)
В
Pz-сила різання при зубофрезерования
В
Ср - постійний коефіцієнт; х, у-показники ступеня ([1] табл 4.15 стр
В
Дійсна сила затиску
В
Де К - коефіцієнт запасу закріплення ([1] стр 139)
В
К0 - гарантований коефіцієнт запасу закріплення
К1 - коефіцієнт, що враховує наявність випадкових нерівностей на
поверхні деталі
К2 - коефіцієнт, що враховує збільшення сил різання через
прогресивного зносу інструменту
КЗ - характеризує затискні пристрої з точки зору сталості
розвиваючих сил
К4 - враховує механізацію затискних пристосувань
К5 - характеризує зручність розміщення рукоятки для ручних затискачів
КБ - характеризує сталість положення заготовки.
2.1.2 Розрахунок пристосування на міцність
Метою даного розрахунку є визначення слабкої ланки в робочому пристосуванні для фрезерування паза шпони і перевірка прийнятого розміру ланки допустимо можливого розміру, що передбачає сприятливе (Безвідмовне) функціонування всього механізму в цілому при зусиллях, що виникають в процесі різання.
Проаналізувавши вибраний варіант виконання робочого пристосування, можна прийти до висновку, що слабкою ланкою у цій конструкції є елемент 1 (див. Рис. 2.2).
Слабка ланка 1 працює на стиск. Згідно вище проведеним розрахунками, на нього діє сила W = 1370 H, створювана поршнем 2 гідроциліндра 3 (див. рис. 2.2). <В
Малюнок 2.2 - Робоче пристосування для зубофрезерования
Допустимий діаметр слабкої ланки d 'визначається за наступній залежності:
В
де С - коефіцієнт (для циліндричних сполучень С = 1,4)
W - сила затиску (W = 1370 H)
[Пѓ р ] - допустиме напруження при стисканні (для стали 40Х при
пульсуючою навантаженні [Пѓ р ] = 100 МПа)
Припустимо можливий діаметр перерізу слабкої ланки буде дорівнює:
В
Вибране значення діаметра слабкої ланки дорівнює d = 10 мм і, у свою чергу, відповідає вимогам, що пред'являються з боку теорії опору матеріалів навантажень, що виникають при стисненні.
2.2 Контрольне пристосування
На аркуші 6 графічного матеріалу представлено пристосування для контролю биття профілю зубів колеса (Шестерні привода) по ділильному діаметру. До контрольного столу кріпиться оправлення 9 з одягненою на неї втулкою 4. На втулці 4 кріпиться контрольована деталь з посадки з зазором для можливості вільного провороту. Базою в даному випадку є посадочний отвір деталі. На столі також закріплюється стоїка 12, за якою може переміщатися індікатородержатель 6 при ослабленні соответствующею гвинта. Таким чином ніжка індикатора підводиться до поверхні, яку необхідно проконтролювати, і виставляється на 0. Потім деталь провертається на 180 В° вручну; при цьому ніжка індикатора знаходиться в постійному зіткненні з контрольованою поверхнею деталі. Показання індикатора фіксуються через певний інтервал. Величиною биття буде різниця між максимальним і мінімальним показами індикатора.
