живачів ТЕЦ. Основними споживачами пара є текстильні фабрики. Коефіцієнт повернення конденсату при цьому складе К=0,75. Тоді при заданій витраті пари D П=22,22 кг/с маємо (1 - К)? D П=(1 - 0,75)? 22,22 == 5,56 кг/с.
D ВР - кількість води, що виходить з розширювача безперервної продувки, яке визначається в результаті його розрахунку:
D ПР =? ? D ПРОД,
D ВР=(1 -?)? D ПРОД,
де?- Частка пара, що виділився з продувочній води в розширювачі безперервної продувки:
У цій формулі:
ctКВ - ентальпія котлової води, який визначається по тиску в барабані; при Рбар=1,2? Р0=1,2? 8,83=10,596 МПа? ctКВ=1434,59 кДж/кг;
ctВР - ентальпія води в розширювачі. Визначається по тиску в деаератори, куди він підключений з урахуванням втрати тиску в сепараційному пристрої розширювача і з'єднаних паропроводів у розмірі ~ 10%; при РРНП=1,1 * РДЕАЕР=1,1? 0,5886=0,6475 МПа? ctВР=683,47 кДж/кг;
hпр - ентальпія вологого насиченого пара, виходить з розширювача. Якщо прийняти його вологість 3%, то
hпр=ctВР + 0,97? r=683,47 + 0,97? 2076,32=2697,5 кДж/кг,
де r=2076,32 кДж/кг - прихована теплота пароутворення при РРНП == 0,6475 МПа.
Тоді
dпр=0,358? 0,01542? D=0,00552? D.
DВР=(1 - 0,358)? 0,01542? D=0,0099? D.
DДОБ=DУТ + (1 - К)? DП + DВР=0,02? D + 5,56 + 0,0099? D=0,0299? D + 5,56.
4.3 Побудова умовного процесу розширення пари в турбіні в h, s - діаграмі
Приймаємо втрати тиску в пристроях паророзподілення циліндрів рівними:
? РЧВД=5%;
? РЧСД=10%;
? РЧНД=15%.
У такому випадку тиск пари перед соплами першого ступеня відповідного відсіку складе:
МПа;
МПа;
МПа.
З урахуванням цих значень втрат тиску будуємо умовний процес розширення пари в турбіні в h, s - діаграмі (рис. 9).
Схема побудови процесу:
по h, s - діаграмі:
) при Р0=8,83 МПа і t0=500 0С: h0=3388,44 кДж/кг; s0=6,6716 кДж/(кг? К); при=8,39 МПа і h0=3388,44 кДж/кг:=6,6933 кДж/(кг? К).
) при РП=1,08 МПа і s3А== 6,6933 кДж/(кг? К): h3А=2842,88 кДж/кг? h3=h0 - (h0 - h3А)? =3388,44 - (3388,44 - 2842,88)? 0,823=2939,44 кДж/кг;
при=0,972 МПа і h3=2939,44 кДж/кг:=6,9324 кДж/(кг? К).
) при РТ=0,12 МПа і s1А== 6,9324 кДж/(кг? К): h1А=2545,31 кДж/кг? h1=h3 - (h3 - h1А)? =2939,44 - (2939,44 - 2545,31)? 0,857=2601,67 кДж/кг;
при=0,102 МПа і h1=2601,67 кДж/кг:=7,1527 кДж/(кг? К).
) при РК=0,0675 МПа і sКА== 7,1527 кДж/(кг? К): hКА=2535,51 кДж/кг? Hк=h1 - (h1 - hКА)? =2601,67 - (2601,67 - 2535,51)? 0,647=2558,86 кДж/кг.
З побудови умовного процесу розширення пари в турбіні отримуємо значення ентальпій пари у відборах:
№ отбораЕнтальпія, кДж/кгПеред ЧВД3388,4413187,8923078,2632939,4442749,7952601,67Вихлоп ЧНД2558,86
4.4 Визначення параметрів пари, живильної води і основного конденсату по окремих елементах принципової теплової схеми
При розрахунку приймаємо:
втрати тиску в паропроводах від турбіни до регенеративних підігрівачів:
№ отбора№ підігрівати - вателяПотеря,% IПВД - 54IIПВД - 45IIIПВД - 3 (Д - 6) 6IVПНД - 27VПНД - 18
падіння тиску гріючої пари у вбудованих пароохолоджувача? Р ОП == 1,5%;
недоохлажденіе пара в охолоджувачах пара проти температури насичення? t ОП=10 0 С;
недогрів води в основної поверхні ПВД? t НЕД=5 0 С;
недоохлажденіе конденсату гріючої пари в охолоджувачах конденсату (охолоджувачах дренажу)? t ОД=5 0 С;
гідравлічний опір регенеративних підігрівачів:
ПВД ~ 0,49 МПа.
ПНД ~ 0,098 МПа.
Температура конденсату після ПСГ
Підвищенням ентальпії в конденсатних помп нехтуємо. Тоді параметри конденсату перед ПНД - 1:
tК=89,01 0С; =373,96 кДж/кг (при t=89,01 0С, РК.Н.=1,568 МПа).
Температура основного конденсату після ПНД - 1
Харчується парою з п'ятого відбору.
Тиск в корпусі підігрівача:
0,1104 МПа.
Температура конденсату, сливаемого з ПНД - 1, дорівнює температурі насичення, тому що ПНД - 1 не має охолоджувача конденсату:
При=0,1104 МПа? =102,43 0С,=429,42 кДж/кг.
Тоді температура конденсату після ПНД - 1 складе:
t1=-? tНЕД=102,43 - 5=97,43 0С;
=409,29 кДж/кг (при при МПа; t=97,43 0С).
Температура основного к...
