/2) 2) 0,5 = 0.74.
Кут нахилу раскоса a = аrcsin0.74 = 48 Лљ.
Np = 255.874/2 * 0.74 = 171.9 кН.
Задаємось lр = 94.4; j = 0.581.
Тоді необхідна площа розкосу:
Ар = Nр/(j * Ry * Оіс),
де gс = 0,75 - Для стисненого куточка, що прикріплюється однією полицею. p> Ар = 171.9/(0.581 * 240 * 0.75) = 1645 мм2.
Приймаються грати: в€џ 125'8 з наступними характеристиками:
Ар = 1970 мм2,
imin = 24.9 мм,
lmax = lp/imin = 2351/24.9 = 94.4, j = 0.580.
Напруження в розкосі:
s = Nр/(j * Ар) = 171.9 * 103/(0.580 * 1970) = 150.3 МПа В
4.4.4 Перевірка стійкості колони в площині дії моменту як єдиного стрижня
Площа перерізу:
А = АВ1 + Aв2,
А = 14730 +19620 = 34350 мм2.
Момент інерції перерізу:
Ix = Aв1 * y12 + Aв2 * y22,
Ix = 14730 * 9672 +19620 * 7262 = 24114046669 мм4.
Радіус інерції:
ix = (Ix/А) 0,5 = (24114046669/34350) 0,5 = 838 мм.
Гнучкість:
lx = lx1/ix = 34400/838 = 41.1.
Наведена гнучкість:
lпр = (lx2 + О±1 * А/АРL) 0.5,
де АР1 = 2 * Ар = 2 * 1645 = 3940 мм 2 - площа перерізу розкосів за двома гранях перерізу колони;
О±1 = 10 * lр3/(hн2 * lв1) = 10 * 23513/(17502 * 3140) = 13.5,
де lр - довжина раскоса,
hн - проекція довжини раскоса на горизонталь,
lв1 - проекція довжини раскоса на вертикаль.
lпр = (41.12 +13.5 * 34350/3940) 0.5 = 42.5.
Умовна наведена гнучкість:
= О»пр * (Ry/E) 0.5,
= 42.5 * (240/20600) 0.5 = 1.45.
Для комбінації зусиль, довантажують зовнішню гілку:
М4 = 2207.159 кН * м; N4 = 3377.461 кН.
Наведений відносний ексцентриситет:
mef = М4 * A * (y2 + z0)/(N4 * Ix),
mef = 2207.159 * 103 * 34350 * (726 +57)/(3377.461 * 24114046669) = 0.73.
По таблиці 75 СНиП II-23-81 * знаходимо: П†е = 0.535.
Пѓ = N4/(jе * А) = 3377.461/(0.535 * 34350) = 183.8 МПа
Для комбінації зусиль довантажують підкранових гілку:
М3 = 1986.137 кН * м; N3 = 3447.64 кН.
Наведений відносний ексцентриситет:
mef = М3 * A * y1/(N3 * Ix),
mef = 1986.137 * 34350 * 967/(3447.64 * 24114046669) = 0.79.
По таблиці 75 СНиП II-23-81 * знаходимо: П†е = 0.519.
Пѓ = N3/(jе * А) = 3447.64/(0.519 * 34350) = 193.4 МПа
Стійкість наскрізної колони як єдиного стрижня з площині дії моменту не перевіряємо, тому що вона забезпечена перевіркою стійкості окремих гілок.
В
4.5 Розрахунок і конструювання вузла сполучення верхньої і нижньої частин колони
Розрахункові комбінації зусиль у перерізі над уступом:
1) М = 814.921 кН * м; N = -413.04 кН.
2) М = -155.079 кН * м; N = -672.24 кН.
Тиск кранів Dmax = 3034.6 кН.
Міцність стикового шва (ш1, рис.24) перевіряємо по нормальним напруженням в крайніх точках перетину надкрановой частини. Площа шва дорівнює площі перерізу колони.
1-а комбінація М і N .
Зовнішня полку:
ПѓwН.п. = N/А0 + IMI/Wх = -413.04 * 103/16720-814.921 * 106/4045928 = -226.1 МПа.
IПѓwН.п.I = I-226.1I МПа
Внутрішня полку:
ПѓwВ.п. = N/А + IMI/W = -413.04 * 103/16720 +814.921 * 106/4045928 = 176.7 МПа.
IПѓwВ.пI = I176.7I МПа
2-я комбінація М і N :
Зовнішня полку:
ПѓwН.п. = N/А0-M/Wх = -672.24 * 103/16720- (-155.079) * 106/4045928 = -1.9 МПа.
IПѓwН.п.I = I-1.9I МПа
Внутрішня полку:
ПѓwВ.п. = N/А + M/W = -672.24 * 103/16720 + (-155.079) * 106/44045928 = -78.5 МПа.
IПѓwВ.пI = I-78.5I МПа
Товщину стінки траверси визначаємо з умови зминання:
tтр ≥ Dmax/(Lсм * Rb * g),
де Lсм = bop +2 * tпл = 300 +2 * 20 = 340 мм,
bop = 300 мм; tпл = 20 мм; Rр = 360 МПа.
tтр ≥ 3034.6/(340 * 360 * 1) = 24.8 мм, приймаємо tтр = 25 мм за ГОСТ 82-70 *.
Зусилля у внутрішній полиці верхній частині колони (2-а комбінація):
Nп = N/2 + M/hв,
Nп = -672.24/2 + (-155.079) * 103/700 = -557.7 кН.
Довжина шва кріплення вертикального ребра траверси до стінки траверси (ш2):
Lш2 = Nп/(4 * kf * ОІf * Rwf * gwf) <85 * ОІf. * kf,
Lш2 = 557.7/(4 * 8 * 0,9 * 180 * 1) = 107.6 мм <85 * 0,9 * 8 = 612 мм.
Приймаються напівавтоматичне зварювання дротом марки Св-08А, d = 1,4 ... 2 мм.
У стінці підкранової гілки робимо проріз, в яку заводимо стінку траверси.
Для розрахунку шва кріплення траверси до підкранової гілки (ш3) приймаємо другу комбінацію зусиль, що д...
