y"> термічна стійкість шин не забезпечується, тому приймаємо АС-95/ 16, q = 95 мм ВІ; I доп = 330 А; d = 13,5 мм., I доп = 330А.
Гнучка ошиновка РУ виконується тими ж проводами, що і збірні шини.
Вибір збірних шин ГРУ 6 кВ:
Припустимо, що збірні шини будуть розташовані у вершинах прямокутного трикутника з відстанню між фазами a х = а у = 0,8 м. І прольотом L = 2 м.
Вибір шин зробимо по струму самого потужного приєднання - генератора ТВФ-63-2У3. Номінальний струм генератора I н , А:
(6.5)
В
Максимальний струм генератора I раб max , А:
(6.6)
В
Збірні шини по припустимому струмі: I доп Ві I p.max. (6.7)
Приймаються [3, табл. П3-3] шини коробчатого перетину, алюмінієві 2 (200 ' 90 ' 12) мм, висота h = 200 мм, ширина полиці b = 90 мм, товщина шини з = 12 мм, переріз (2 ' 4040) мм 2 , I доп = 8830 А.
За умовою (6.7): 8830А> 7596А
Перевірка шин на термічну стійкість, виробляємо при тепловому імпульсі при дії трифазного К.З.:
В
За формулою (6.3):
В
Отже, при прийнятому перерізі (2 ' 4040) мм 2 термічна стійкість шин забезпечується.
При коробчастих шинах частота власних коливань значно більше, ніж у прямокутних шин. Тому не враховуємо механічні коливання. p align="justify"> Напруга в матеріалі шин від взаємодії фаз по [3, табл. 4-3]:
, (6.8)
де - момент опору двох зрощених шин,
приймаємо по [3, табл. П3-3]: = 490 см Ві
.
Визначаємо силу взаємодії між швелерами:
. (6.9)
.
Беручи Wn = Wyy = 46,5 см Ві по [3, П3-3] і Sдоп = 82,3 Мпа по [3, табл. 4-2] (Для алюмінієвих шин) ...
