ня впливу зразка та умов погодження.
Залежності і від (рис. 2.4, б, в, відповідно) свідчать про достовірність обчислень і хорошою збіжності рішення.
Зважаючи високого значення хвильового опору коаксіального виводу мікрозонда, повне узгодження його з об'ємним резонатором I (рис. 2.2) неможливо. Тому для покращення збудження мікрозонда електромагнітним полем резонатора I використаний елемент, що є продовженням центрального провідника коаксіалу завдовжки. Як видно з рис. 2.4, а, посилення зв'язку резонатора з зразком, шляхом збільшення довжини, знижує загальну добротність системи.
На залежностях (рис. 2.4) простежується резонансний характер погодження мікрозонда з об'ємним резонатором при зміні довжини для і поступове узгодження вибірковості по при збільшенні. Зростання чутливості РІП з підвищенням явно свідчить про передбачуване підвищення ефективності збудження коаксіальної вставки. Максимум в залежності чутливості від підводить до висновку про необхідність додаткового узгодження коаксіального мікрозонда з об'ємним резонатором.
Результати чисельного дослідження залежності чутливості РІП ЦР КІА від довжини коаксіальної вставки, поблизу, при різних значеннях і, наведено на рис. 2.5. На рис. 2.5 помітно збільшення чутливості з ростом величини. Важливо відзначити, що максимум чутливості досягається при для всіх значень.
На рис. 2.6 наведені результати чисельного дослідження залежності чутливості РІП ЦР КІА від довжини коаксіальної вставки, при зміні та, для.
Рис. 2.5. Залежність від, при різних (для параметрів моделі на рис. 2.3:;;;;, при мм)
Рис. 2.6. Залежність від, при різних (для параметрів моделі на рис. 2.3:;;;;, при мм)
Коаксіальний мікрозонд є необхідною умовою підвищеної локалізації СВЧ електричного поля в нормальній, по відношенню до зразка, компоненті [12, 19]. Зростання відносини в подзондовой частини вимірювальної апертури, збільшує простороведозвіл зонда.
Превалювання-вої компоненти відносно візуально простежується на картині розподілу модулів напруженості електричного поля компонент поблизу торця коаксіальної вимірювальної апертури (рис. 2.7) з геометрією моделі, описаній вище, при навантаженні на зразок з електрофізичнимипараметрами; . З рис. 2.7 також видно значне провисання високочастотного поля з апертури, що підтверджує тривимірний характер дослідження зразка методом МСМС.
Логічним продовженням сімейства кривих на рис. 2.5, є залежності на рис. 2.8. Графіки представляють результати чисельного дослідження залежностей добротності і чутливості РІП при обраному оптимальному значенні і від радіуса центрального провідника мікрозонда. Розрахунок проводився в режимі власних коливань. На графіках (рис. 2.8) простежується зростання чутливості при збільшенні. Це обумовлено зростанням ємності, однією з обкладок якої є торець мікрозонда.
Як видно з графіків на рис. 2.8, ємність, утворена між торцем зонда і зразком, більшою мірою впливає на чутливість, ніж збільшення модуля напруженості електричного поля на торці центральної жили вимірювальної апертури, при зменшенні.
Рис. 2.7. Розподіл модуля напруженості електричного поля в апертурі КІА (для параметрів моделі на рис. 2.3:;;;;;, при мм)
а)
б)
Рис. 2.8. Залежність а); б) від величини (для параметрів моделі на рис. 2.3:;;;;, при мм)
Зменшення погіршує узгодження коаксіальної л...
