результатів розрахунків для подальшого розгляду приймаємо режим роботи трансформатора з температурою конденсації=50 о C і зоною дегазації=4,2%. При таких значеннях і ?? циркуляція розчину в циклі є порівняно невеликий при досить високому значенні, а отже і. Температура міцного розчину на виході з теплообмінника:
(3.20)
=45 + 15=60 о C.
Параметри вузлових точок понижувального трансформатора наведені в табл.3.3.
Таблиця 3.3. Параметри вузлових точок.
Стан речовини, о C, мм.рт.ст. ,%, КДж/кгЖідкость: Вода після конденсатора=50=95=0=630Раствор: Міцний розчин після генератора=80=95=51,2=355Слабий розчин після абсорбера=45=28=47=295Крепкій розчин після теплообмінника=60- =51,2=310Вода у випарнику=27=28=0=540Пар після випарника=27=28=0=2976
Кратність циркуляції розчину по (2.14):
=51.2/(51.2-47)=12.19 кг/кг.
Теплота теплообмінника визначається за (3.8):
=(12.19-1) * (355-310)=503.55 кДж/кг.
Ентальпія слабкого розчину на виході з теплообмінника по (3.9):
=295 + 503.55/12.19=336.3 кДж/кг.
При=336.3 кДж/кг і=47% температура слабкого розчину:=62 о C.
На початку процесу кипіння в генераторі при=47% і=95 мм.рт.ст. температура слабкого розчину :=69 о C.
Середня температура розчину в генераторі визначаємо за (3.10):
=(80 + 69)/2=74,5 о C.
Концентрація розчину в генераторі, відповідна температурі (точка 6),=50%. Ентальпія перегрітої пари на виході з генератора (при відомих і) 3065 кДж/кг.
Концентрація змішаного розчину:
=47 + 1=48%.
Теплота генератора по (2.13):
=3065 + (12.19-1) * 355-12.19 * 336.5=2935.514 кДж/кг.
Теплота випарника по (2.10):
=2976-630=2 346 кДж/кг.
Теплота конденсатора по (2.11):
=3065-630=2435 кДж/кг.
Теплота абсорбера по (2.12):
=2976 + (12,19-1) * 310-12,19 * 295=2848,85 кДж/кг.
Теплота підведення:
=2935,514 + +2346=5281,5 кДж/кг.
Теплота відведення:
=2435 + 2848,85=5283,35 кДж/кг.
Тепловий баланс:
, 5 кДж/кг? 5283,35 кДж/кг.
Коефіцієнт трансформації високопотенційне теплоти:
(3.22)
=(2848.85 + 2435) /2935.514=1.799.
Температура води, що нагрівається на вході в абсорбер по (3.16):
=45-8=37 о C.
Температура нагрітої води на виході з абсорбера і вході її в конденсатор:
(3.23)
=37 + 5=42 о C.
о C.
Температура нагрітої води на виході з конденсатора при однаковій витраті води через абсорбер і конденсатор:
про C
Рис.3.2. h-? діаграма для розчину водо- бромистий літій.
3.3 Розрахунок економії палива в абсорбційному тепловому насосі в порівнянні з котельнею
Визначення економії палива при використанні теплонасосної установки для опалення замість котельні.
Кількість палива, необхідне для котельні для теплопродуктивності Q [3]:
(3.25)
Де - теплопродуктивність котельні; теплова здатність топлвіа;- Коефіцієнт використання палива, для котельні рівняє ККД котельні.
Кількість палива, необхідне для АТН, для теплопродуктивності:
, (3.26)
Де - -теплопроізводітельность АТН, - коефіцієнт використання палива АТН,
, (3.27)
де М АТН - коефіцієнт трансформації АТН.
Для АТН розглянутої в пункті 3.2. М АТН=1.799.
Відносна економія палива (у порівнянні з котельнею)
(3.28)
(3.29)
=1-1/1,799=0,444
Питома ...
