op>
1059,12
161
161,47
163
ВИСНОВОК: по техніко-економічними показниками найбільш вигідним є фундамент на природній підставі (Варіант I).
Облік впливу примикають і заглиблених підземних конструкцій
При наявності поблизу фундаменту приямка слід влаштувати подбетонка з тим, щоб виконувалася умова: О”h ≤ a Г— tgП€
tgψ = tgφ I + = tg 18 + = 0,39
P I = 1,2 Г— P IImt = 1,2 Г— 143,2 = 171,84 кПа
a = 1,15 м
a Г— tgП€ = 1,15 Г— 0,39 = 0,47 м
Приймаються О”h = 0,47 м
Товщину подбетонка приймаємо 3,28 м.
Розрахунок приямка
Визначення активного бічного тиску в межах глибини Н пр
H пр = 4,8 м; l n = 24 м; b n = 4 м
Характеристика грунту порушеної структури:
Оі ` I = 0,95 Г— Оі I = 0,95 Г— 18,5 = 17,67 кН/м 3
П† ` I = 0,9 Г— П† I = 0,9 Г— 18 = 14,4
Оі ` sb = Оі sb = 9,3 кН/м 3
Горизонтальні складові активного тиску
Від ваги грунту:
E ah = 1 Г— Оі fa Г— == 106,75 кН
== 10,86
Оі fa = 1,1 - коефіцієнт надійності за навантаженням для бічного тиску грунту
Від корисної навантаження:
E qh = 1 Г— Оі tg Г— q n Г— H пр Г— == 89,35 кН
Оі fg = 1,2 - коефіцієнт надійності за навантаженням від q n
q n = 20 кПа - корисна навантаження
Від тиску води:
E w = 1 Г— Оі fw Г— == 90,2 кН вЂ‹вЂ‹
Оі fw = 1,1 - коефіцієнт надійності за навантаженням для тиску води
Згинальний момент і поперечна сила всіх горизонтальних сил щодо осі, що проходить через центр ваги сечнія 1-1
M 1-1 = E ah Г— + E qh Г— + E w Г— == 507 кН Г— м
Q 1-1 = E ah + E qh + E w = 106,75 + 89 , 35 + 90,2 = 286,3 кН
d n = H пр + 0,4 = 4,8 + 0,8 = 5,6 м
0,8 - товщина днища приямка
E ` ah = 1 Г— Оі fa Г— == 146,30 кН
E ` qh = 1 Г— Оі tg Г— q n Г— d n Г— == 104,25 кН
E ` w = 1 Г— Оі fw Г— == 129,37 кН
N 2-2 = E ` ah + E` qh + E ` w = 146,30 + 104,25 + 129,37 = 379,92 кН
М == 742,19 кН Г— м
M 2-2 = M + = 742,19 + = 762,45 кН Г— м
G I = (( L n + 2 Г— b ст ) Г— (b n + 2 Г— b c т ) Г— (d n + 0,5) - l n Г— ; b n Г— H пр ) Г— 2,5 Г— 9,81 Г— Оі fb = ((24 + 2 Г— 0,8) Г— (4 + 2 Г— 0,8) Г— (5,6 + 0,5) - 24 Г— 4 Г— 4,8) Г— 2,5 Г— 9,81 Г— 0,9 = 9131,4 кН - власна вага приямка
b c т = 0,4 м - товщина стін приямка
l n = 24 м - довжина приямка
Оі fb = 0,9 - коефіцієнт надійності за навантаженням
F w = A w Г— Оі w Г— (d n - d w ) Г— Оі fw = 143,36 Г— 10 Г— (5,6 - 0,70) Г— 1,1 = 7608,2 кН вЂ‹вЂ‹- сила спливання
A w = (b n + 2 Г— b ст ) ( l ст + 2 Г— b ст ) = (4 + 2 Г— 0,8) (24 + 2 Г— 0,8) = 143,36 м 2 - Площа підстави приямка
Оскільки вага приямка G I більше сили спливання F w , то рівномірно розподілене навантаження q вважається за формулою:
q === 15,2 кН вЂ‹вЂ‹/ м 2
p w = Оі w Г— (d n - d w ) = 10 Г— ( 5,6 - 0,70) = 49,0 кН/м 2 - Гідростатичний тиск підземних вод
Розрахунок приямка на спливання
- умова невсплитія
Оі em = 1,2 - коефіцієнт надійності від спливання
G I = 9131,4 кН
F w = 7608,2 кН вЂ‹вЂ‹
В
Умова виконується, приямок НЕ спливе
Визначення ступеня агресивного впливу підземних вод та розробка рекомендацій щодо антикорозійного захисту підземних конструкцій
Для залізобетонних фундаментів на природній основі серії 1.412-2/77, прийнятих на основ...
