D Г— Da, (1)
де k D - коефіцієнт що характеризує відхилення внутрішнього і зовнішнього діаметрів сердечників статора асинхронних двигунів серій 4А і АІ, таблиця 8.7 [1, c. 276]. Приймається для 2р = 10 k D = 0,76. br/>
D = 0,76 Г— 0,52 = 0,395 м
Полюсний поділ t, мм визначається за формуле8.3 [1, c. 276]:
(2)
де р - число пар полюсів.
Розрахункова потужність, В Г— А:
, (3)
де - номінальна потужність двигуна, Вт; - відношення ЕРС обмотки статора до номінальному напрузі; h - номінальний розрахунковий ККД; соsj - номінальний розрахунковий коефіцієнт потужності.
З малюнка 8.20 [1, c. 276] = 0,945. З малюнка 8.21 [1, c. 277] приймається h = 0,91, соsj = 0,78.
(Вт)
Синхронна кутова швидкість руху W, рад/с, розраховується за формулою:
(4)
де f 1 - частота мережі, Гц.
В
Розрахункова довжина муздрамтеатру визначається за формулою 8.6 [1, c. 279]:
(5)
де - коефіцієнт форми поля; - обмотувальний коефіцієнт (вибирається в Залежно від типу обмотки статора); А - електромагнітне навантаження, А/м; - індукція магнітного поля в повітряному зазорі, Тл.
приймається рівним 1,11.
При потужності АТ більше 15 кВт використовується двошаровий обмотка, тому приймається = 0,91. З малюнка 8.23 ​​[1, c. 279] знаходимо: А = 36 Г— 10 3 А/м, = 0,8 Тл. br/>В
Для визначення правильності вибору головних розмірів D і l d використовується значення:
(6)
Отримане значення знаходиться в межах зазначених на малюнку 8.25 [1, c. 280]. br/>
2.2 Визначення числа пазів, витків і перетину дроту обмотки статора
Наступний етап розрахунку включає визначення числа пазів статора Z 1 і числа витків у фазі обмотки статора W 1 .
(7)
Значення t Z 1 min , t Z 1 max визначаються за графіком на малюнку 8.26 [1, c. 282]. Для h = 280 мм, 2p = 10, t = 124 мм, t Z 1 min = 0.0138 м, t Z 1 max = 0.016 м.
В
Остаточне число пазів статора Z 1 вибирається в отриманих межах з урахуванням умов симетрії: q 1 є ціле число.
(8)
де m - число фаз, m = 3.
Приймається Z 1 = 90, q 1 = 3. Остаточне значення t Z 1 обчислюється за формулою:
(9)
В
входить в обраний діапазон.
Далі попередньо визначається число ефективних провідників в пазу u ' п за формулою 8.17 [1, c. 284] за умови, що паралельних гілок в обмотці 4 (a = 4). br/>
(10)
де I 1ном - Номінальний струм АД, А за формулою 8.18 [1, c. 279]. br/>
(11)
В В
Остаточно приймається a = 5.
Кількість ефективних провідників у пазу одно:
(12)
Для двошарової обмотки приймаємо. Відносне число витків у фазі обмотки за формулою 8.20 [1, c. 279]
(13)
Остаточне значення лінійної навантаження за формулою 8.21 [1, c. 279]:
(14)
(15)
Нехай крок обмотки y = 7 Зубцову поділок, тоді відносний крок дорівнює:
(16)
Коефіцієнт укорочення:
(17)
Коефіцієнт розподілу визначається за таблицею 3.16 [1, c. 113]. Приймається = 0,943. p> Обмотувальний коефіцієнт визначається наступним чином:
(18)
Далі визначається значення потоку за формулою 8.22 [1, c. 285]:
(19)
Індукція в повітряному зазорі визначається за формулою 8.23 ​​[1, c. 285]:
(20)
Вибір допустимої щільності струму виробляється з урахуванням лінійної навантаження двигуна:
(21)
Значення (A О‡ J) для АД різних виконань наведено на малюнку 8.27 [1, c. 286]. Для проектованого двигуна вибирається (A О‡ J) = 150 О‡ 10 9 A 2 /м 2 .
В
Перетин ефективних провідників визначається виходячи з струму однієї паралельної гілки і допустимою щільності струму в обмотці за формулою 8.24 [1, c. 285]:
(22)
Приймається число ефективних провідників n ел = 3, q ​​ ел = 1.227 мм 2 (таблиця П-28 [2, c. 470]), тоді q еф1 = 3 • 1.227 = 3.68 мм 2 , d з = 1,33 мм. Обмотка виконується круглим проводом.
Далі уточнюється щільність струму в обмотці:
(23)
2.3 Розрахунок розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору
...
