ерхня чашка, а потім и нижню. Рухліві Контакти 6 замікаються з нерухлівімі 5. При бурхливих газоутворенні Потік масла й газів ударяється в лопату 8, чашка 3 повертається й контакти 5 и 6 замікаються. Перелогових від Швидкості масла й газів годину спрацьовування реле 0,05 - 0,5 с.
2 Диференціальний захист трансформатора
Для Виконання поздовжньому діференціального захисту трансформатора вікорістовується схема Із ціркулюючімі Струмило.
Поніжувальній трансформатор, на відміну від Лінії або генератора, має деякі спеціфічні Особливості, что вплівають на Виконання его поздовжньої захисту. До таких особливая ставлять:
1. наявність кидка Струму намагнічування трансформатора при включенні его под напругу або під час відновленні напруги после Відключення близького к.з.;
2. нерівність струмів по вторинних обмотках трансформаторів Струму;
3. наявність Кутового зрушення вторинних струмів ТА при різніх схемах Сполука силових обмоток трансформатора.
Для захисту трансформаторів у Нашій Країні випускають СПЕЦІАЛЬНІ реле Серії РНТ и ДЗТ. Для захисту поніжувальніх трансформаторів з регулювання напруги под навантаженості, Які встановлюються на тягових підстанціях змінного Струму, застосовуються в основному реле типу ДЗТ Із трансформаторами, что насічуються, Струму (НТТ) i магнітнім гальмуванням.
Завдання розрахунку захисту трансформатора є визначення числа вітків різніх обмоток діференціального реле захисту.
1. За заданій потужності трансформатора знаходимо номінальні Струмило I н вісокої (ВН), середньої (СН) i обертав свої (НН) СТОРІН трансформатора.
I вн = = = 125,5 А
I сн = = 375 А
I нн = = 525,2 А
Вібіраємо тіпі ТА ї візначаємо їх КОЕФІЦІЄНТИ трансформації. При цьом, з метою Підвищення надійності захисту й Зменшення ПОВНЕ погрішностей ТА, доцільно застосовуваті Трохи завіщені проти розрахункові Значення Коефіцієнтів трансформації.
Для U н = 115 кВ
ТБ-110-I-150/5
Первін струм I 1 н = 150 А
вторинно струм I 2 н = 5 А
n т = 150/5 = 30
Для U н = 38,5 кВ
ТВ-35-I-600/5
I 1 н = 425 А
I 2 н = 5 А
n т = 425/5 = 85
Для Uн = 27,5 кВ
ТВ-35-I-600/5
I 1 н = 600 А
I 2 н = 5 А
n т = 600/5 = 120
Вібіраємо схеми Сполука ТА. Як відомо, для компенсації Кутового зрушення струмів ТА з боці зірки обмоток поніжувального трансформатора ТА з'єднуються в трикутник, а з боці трикутника - у зірку.
В
Схеми Сполука ТА в діференціальніх фотополяріметрів відсіченні трансформаторів.
знаходимо вторинні номінальні Струмило в плечах захисту:
,
де k сх - коефіцієнт схеми (k сх = 1 для Сполука ТА в зірку ї k сх =
для Сполука ТА в трикутник);
n Т - коефіцієнт трансформації ТА.
А,
А,
А.
2. Виконаємо розрахунки по визначенню максимальних I Кmax и мінімальніх I Кmin струмів при тріфазному к.з. на стороні тягової ї районної обмоток трансформатора. Ці Значення струмів к.з. необхідні для відбудування захисту від максимальних струмів небалансу I нб при зовнішніх к.з. и визначення Коефіцієнтів чутлівості захистів.
Для визначення зовнішніх струмів к.з. складемо схему заміщення, что Включає Опір системи Xs и обмоток поніжувального трансформатора Xт.
Розрахунок струмів к.з. зробимо при поданні опорів в іменованіх Одиниця.
Опір системи в максимальному ї мінімальному режимах:
,,
Ом, Ом.
В
Розрахункова схема заміщення
Візначімо напруги к.з. обмоток трансформатора
Uк вн - сн = 17%, Uк вн - нн = 10,5%, Uк сн - нн = 6%
Uкв = 0,5 (Uкв - н + U кВ - з - UКС - н) = 0,5 (10,5 +17 - 6) = 10,75%
UКС = 0,5 (Uкв - з + UКС - н - Uкв - н) = 0,5 (17 +6 -10,5) = 6,25%
Uкн = 0,5 (Uкв - н + UКС - н - Uкв - с) = 0,5 (10,5 +6 -17) = - 0,25%
Опір обмоток трансформатора, наведені до Сторони 110 кВ:
,,
Ом, Ом, Ом.
Опору до шин 38,5 и 27,5 кВ у максимальному ї мінімальному режимах:
В
Струмило к.з., что протікають через трансформатор, у розрахункових режимах, при зовнішньому тріфазному к.з. у максимальному режімі роботи системи - на шинах +38,5 и 27,5 кВ:
.
приводимості до обмотки вісокої напруги
В В В
При внутрішньому тріфазному к.з. у мінімальному режімі роботи системи на стор...
