= 20.528 А
Визначимо економічно доцільне перетин:
мм2 <10 мм2,
де: J е = 1.4 (А/мм2) для Tmax = 4000 год ([1], табл. 1.3.36).
Допустимий струм термічної стійкості кабелю для передбачуваного часу дії 0.1 з основного релейного захисту (МТО) на Q13 дорівнює:
кА.
1.4 Вибір кабелів, що живлять асинхронні двигуни (АД) М1 і М2, М3 і М4
Номінальний струм АД серії АТД виконання 2АЗМ1-800/6000УХЛ4 ([6], табл. 4.6):
А,
де: кВт - номінальна активна потужність АД ([6], табл. 4.6);
кВ - номінальна напруга АТ ([6], табл. 4.6);
- коефіцієнт потужності ([6], табл. 4.6);
- номінальний коефіцієнт корисної дії АД ([6], табл. 4.6). p> Вибираємо кабель на 6 кВ марки ААГ-3 Г— 70 для прокладки в каналі (температура середовища +350 С). p> А ([1], табл.1.3.18).
Розрахунковий тривало допустимий струм кабелю:
А.
Умова виконується: Iном.М = 89.283 А
Визначаємо економічно доцільне перетин:
мм2 <70 мм2.
При використанні кабелю з суцільними жилами допустимий струм термічної стійкості для передбачуваного часу дії 0.1 з основною релейного захисту (МТО) дорівнює:
кА.
1.5 Вибір кабелів ліній W3 і W4
Лінія живить трансформатор Т3 потужністю 160 кВА і АТ М3 потужністю 800 кВт. У нормальному режимі роботи струм в лінії дорівнює:
Iн.W3 = Iн.W5 + Iном.М3 = 24.927 +89.283 = 114.21 А.
Максимально можливий струм навантаження (струм в ПАР) дорівнює:
Iн.max = 2 В· Iн.W3 + Iн.W6 '= 2.114 .21 +14.663 = 243.083 А.
Визначаємо допустимий струм кабелю:
А,
де: Кп = 1.35, приймаючи коефіцієнт завантаження лінії в нормальному режимі Кз = 0.6 і час ліквідації аварії рівним 3 год ([1], табл.1.3.2);
Кс.н. = 0.93, приймаючи прокладання кабелів до РП в одній траншеї (землю), що лежать поруч на відстані 300 мм ([1], табл.1.3.26),
КСР = 1.0, для нормальної температури середовища (+150 С) ([1], табл.1.3.3). p> Вибираємо кабель на 6 кВ марки ААШв-3 Г— 95 для прокладки в землі (температура середовища +150 С).
А ([1], табл. 1.3.16).
Умова виконується:
Iдоп.ном = 225 А> Iдоп = 193.6 А.
Визначимо економічно доцільне перетин:
мм2 <95 мм2,
де: J е = 1.4 (А/мм2) для Tmax = 4000 год ([1], табл. 1.3.36).
Допустимий струм термічної стійкості кабелю для передбачуваного часу дії 1.2 з основного релейного захисту (МТЗ) на Q3 дорівнює:
кА.
1.6 Вибір перерізу проводу повітряної лінії живильної РУ
Харчування РУ здійснюється за двома ВЛЕП довжиною 0.75 км. У свою чергу РУ живить 2 трансформатора ТM-6300/10. Номінальний струм трансформатора дорівнює:
А.
Максимально можливий струм (Струм в ПАР) дорівнює:
Iн.max = 2 В· Iном.Т = 2.364 = 728 А.
Вибираємо провід марки АС перетином 330 мм 2 - Iдоп = 730 А ([1], табл. 1.3.29). br/>
2. Попередній розрахунок струмів КЗ
Початкова схема електропостачання та схема заміщення для розрахунку струмів КЗ представлені на рис. 2 і рис. 3 відповідно. p> Вибрані кабелі перевіримо на термічну стійкість при КЗ (для одиночних кабелів при КЗ на початку кабелю або при КЗ за пучком кабелів при їх паралельному з'єднанні). Розрахунок струмів проведемо для 3х точок: К-1, К-2 і К-3. Розрахунок струмів КЗ проводиться в іменованих одиницях.
В
2.1 Визначення опору елементів схеми заміщення, наведені до напруги Uб = 6.3 кВ
1) Опір системи:
Ом,
де: кВ - середня напруга на якому знаходиться система.
2) Опір повітряної лінії 10 кВ:
Ом,
де: Ом/км - питомий опір лінії.
3) Опір трансформаторів Т1 і Т2 ТM-6300/10:
Ом.
4) Активне і реактивне опору кабельних ліній W3 і W4:
Ом;
Ом,
де: xуд, rуд - питомі опору кабелю ([5], табл. 3.5).
5) Опір асинхронних двигунів М1, М2, M3 і М4 (Рном.М1 = 800 кВт) при номінальному навантаженні:
Ом.
6) Активне і реактивне опору лінії W5:
Ом;
Ом.
7) Активне і реактивне опору лінії W6:
Ом;
Ом.
2.2 Розрахунок струму КЗ в точці К-1
Сумарний опір від енергосистеми до точки К-1 одно:
Ом.
Початкове значення періодичної складової струму в місці КЗ з боку системи:
кА.
Початкове значення періодичної складової струму в місці КЗ з боку асинхронних двигунів М1 і М2:
кА.
Визначаємо необхідність обліку підживлення від АД:
,
що ...
