ежі 3000 об/хв.
Тоді максимальні оберти якоря
(1.7)
де - максимальна окружна швидкість якоря. p> Приймаю
В
Знаючи максимально можливі оберти якоря, можна знайти максимально можливе передавальне число редуктора Ој
(1.8)
В
Номінальна частота обертання двигуна розраховується як
, (1.9)
В
Діаметр ділильного кола зубчатого колеса знаходиться за формулою
D z = D б - 2 В· (b + D), (1.10)
де b - відстань від головки рейки до кожуха редуктора. b = 120 мм;
D - відстань від ділильної окружності великого зубчастого колеса
до зовнішньої нижньої точки кожуха редуктора. D = 20 мм. p> D z = 1050 - 2 В· (120 +20) = 770 мм. p> Далі знаходиться діаметр ділильного кола малого зубчастого колеса
, (1.11)
В
Число зубів великого зубчастого колеса
, (1.12)
де y - кут нахилу зубів при прямозубой передачі. Приймаю y = 0 про ;
m - модуль зубчастого зачеплення, що приймається в Залежно від
обертаючого моменту М і конструкції тягової передачі.
, (1.13)
В
За емпіричними формулами для прямозубих передач
(1.14)
де К - одностороння передача. Приймаю К = 1, згідно [1]. br/>В
Приймаються m = 10. <В
Число зубів шестерні розраховується за формулою
, (1.15)
В
Тоді точне значення передавального числа редуктора
, (1.16)
В
Діаметр кінця вала розраховується за формулою
(1.17)
де - при односторонній передачі. Приймаю = 10 МПа. br/>В
Перевірка по ширині шестерні. b ш (20 ... 25) мм
, (1.18)
В
Уточнюємо значення максимальної і номінальною частот обертання
, (1.19)
В В
Уточнюємо значення максимальних окружних швидкостей якоря і колектора
, (1.20)
В
, (1.21)
В
Визначаємо величину централі двигуна
, (1.22)
В
Величина централі характеризує той простір, який відводитися для вписування габаритів проектованого двигуна. Але оскільки конструкційні розміри двигуна поки невідомі, можна тільки орієнтовно перевірити можливість такого вписування по співвідношенню централі і діаметра якоря - як основного параметра машини, що задає його зовнішні габарити.
При 2р = 2 та опорно-рамному підвішуванні
, (1.23)
В
В
2. Розрахунок активного шару якоря
В
2.1 Розрахунок параметрів обмотки
Загальне число провідників обмотки якоря
N = 2 В· K, (2.1)
N = 2 В· 306 = 612 провідників.
Ток якоря в номінальному режимі
(2.2)
де h н - ККД двигуна. Приймаю h н = 0,91, згідно [1].
В
Вибираємо просту петлеву обмотку якоря, у якої 2а = 2р.
Лінійна струмова навантаження якоря
, (2.3)
В
Ток паралельної гілки
(2.4)
В
При визначенні раціонального числа пазів Z враховується обмеження по умовами нагріву пучка провідників в пазу якоря у вигляді величини обсягу струму в пазу
(2.5)
де N z - число провідників в одному пазу. Приймаю N z = 2 u k = 12. p> 53,12 В· 12 = 637,44 А
Нерівність (2.5) виконується. p> Число пазів якоря знаходиться за формулою
(2.6)
де u k - число колекторних пластин на паз. Приймаю u k = 6. br/>В
Перший крок обмотки в реальних пазах повинен задовольняти умові
(2.7)
де - вкорочення кроку обмотки якоря в реальних пазах.
= 0,5 паза при петлевий обмотці.
В
Зробимо остаточну ув'язку між собою числа пазів Z, провідників N і колекторних пластин К, яка повинна забезпечувати виконання вимоги внутрішньої симетрії обмотки якоря
, (2.8)
.
Знайдемо допустиме значення щільності струму в провідниках якоря
(2.9)
де W t max - допустима межа теплового фактора машини.
Приймаю W t max = 2050 згідно [1].
В
Розрахункова величина J a не повинна перевищувати (5 ... 6) А/мм 2 . p> Приймаю J a = 6 А/мм 2 .
Наметим площа поперечного перерізу активного провідника якоря
, (2.10)
В
За значенням q а намічаємо розміри провідника h пр Г— b пр .
За ГОСТ 434-53, додаток А згідно [1], вибираю провідник з розмірами
h пр Г— b пр = 1,4 Г— 6,7 q пр ...
