>, Н * м w 1 рад/звалити 1Вал 2Вал 3n 1 , хв -1 T 1 , Н * м w 1 рад/сn 2 , хв -1 T 2 , Н * м w 2 рад/сn 3 , хв -1 T 3 , Н * м w 3 рад/с730196, 3376,4730190,576,4182,5731,719,165,171845,76,82
2. Розрахунок закритою зубчастої передачі 2.1 Підбір матеріалу і призначення термообробки
Приймаються матеріал шестерні і колеса ст. 40Х, термообробка - покращення, для колеса: 235 ... 262НВ, для шестерні - 269 ... 302НВ. p align="justify"> Допустиме напруження при числі циклів зміни напруг N Н0 ; N F0. Привласнимо індекси: 1 - шестерня, 2 - колесо.
КHL =,
NHO = (HBср) 3;
NHO1 = ((235 +262)/2) 3 = 0,15 * 108 циклів
NHO2 = ((269 +302)/2) 3 = 0,23 * 108 циклів
Приймемо Ксут = 0,7; Кгод = 0,8
N1 = 6 * 365 * 24 * 0,8 * 0,7 * 60 * 730 = 1,3 * 108 циклів
N2 = 6 * 365 * 24 * 0,8 * 0,7 * 60 * 182,5 = 0,32 * 108 циклів
Т.к. N1> NHO1, то КHL1 = 1
N2> NHO2, то КHL2 = 1
В В В В
2.2 Визначення допустимих контактних напружень
В В
В якості розрахункового допустимого контактного напруги, при термообробці I (режим термообробки колеса і шестерні - покращення) приймаємо менше, тобто br/>
.3 Визначення допустимих напружень вигину
КHL =,
NFO = 4 * 106;
Т.к. N1> NFO, то КFL1 = 1
N2> NFO, то КFL2 = 1
В В
В якості розрахункового допустимої напруги вигину, приймаємо менше, тобто br/>
.4 Розрахунок міжосьової відстані
Міжосьова відстань з умови контактної витривалості активних поверхонь зубів для першої зубчастої пари:
В
мм
Де для косозубих коліс Ka = 43. Значення міжосьової відстані необхідно округлити до найближчого стандартного. Приймаємо по ГОСТ 2185-66 мі...
