> Р 2 = 328,7 кН), відстань до ядрового точки від центра ваги визначається за формулою
В
Момент від зовнішніх сил при? f = 1 щодо тієї ж осі
М r = N 12 (e про + r) = 506,7 (0,02 + 0,077) = 49,2 кНм.
Так як рівнодіюча зусиль попереднього напруження прикладена в центрі перетину, то е ор = 0.
Момент зусилля P2 щодо осі, паралельної нульової лінії і проходить через ядрову точку,
М rр = Р 2 (e o + r) = 328,7 ГЊ0, 097 = 31,9 кНм.
Момент, що сприймається перерізом, нормальним до поздовжньої осі стрижня 12 , при утворенні тріщин
M crc = R bt, ser W pl В± M rp = 1,44 ГЊ6090, 5ГЊ103 + 31,9 ГЊ106 = 40,7 кНм.
Отже, у стадії експлуатації тріщини не з'являться, оскільки М r = 49,2> M crc = 40,7 кНм.
Розрахунок опорного вузла ферми
Похилі перерізу опорного вузла ферми розраховуються на дію поперечних сил і згинальних моментів. Похила тре щина перетинає попередньо напружену арматуру A sp = 923 мм 2 (6 < span align = "justify"> Г† 14 AIII) і ненапрягаемую арматуру А s = 314 мм 2 (4 Г† 12 AIII), встановлену в опорному вузлі на довжині анкерування попередньо напруженої арматури. З рис. знаходимо:
? = 33 В° 20 '; tg ? = 0,6545; ctg ? = 1,53.
Фактична мінімальна довжина зони анкерування арматури A sp і < i align = "justify"> А s (мал.):
l 1p = 260 + 5/ tg? = 336 мм < l p = 35d = 35ГЊ14 = 490 мм;
l 1s = 260 + 6,5/tg? = 359 мм> l s = 35d == 35ГЊ10 = 350 мм.
Тут l p і l s - нормована мінімальна довжина анкерування-відповідно попередньо напруженою і ненапрягаемой арматури.
На опорний вузол діють наступні зусилля: опорна реакція ферми від дії всіх видів навантажень
RA = Qmax = 0,5 = 0,5 ГЊ7ГЊ85, 46 = 299,11 кН;
зусилля в панелі 1 верхнього поясу
N1 = 602кН (див. табл.11);
зусилля в панелі 9 нижнього поясу
N9 = N9F = 7,08 ГЊ85, 46 = 605,1 кН,
де N 9 - зусилля в стержні 9 від одиничного навантаження;
граничне зусилля в арматурі A sp :
N sp = A sp R s l 1p /l P = 923 ГЊ 785 ГЊ 336/490 = 496,8 кН;
граничне зусилля в ненапружуваній арматурі (4 Г† 10 AIII), що перетинається тріщиною АВ
N s = A s R
