полки.
В
перевіримо положення нейтральної осі з умови
;
нейтральна вісь проходить в межах висоти полиці і перетин розраховується як прямокутне шириною b ' f = 2,24 см (ширина вводиться в розрахунок полиці в кожну сторону від ребра повинна бути не більше 1/6 частини прольоту - 1/6 О‡ 6 м = 1 м)
Визначимо за таблицею ж R = 0,5 і г S 6 = 1,15
В
Приймаються 2 Ш10 А т -IV (А s р = 1,57 см 2 ) по 1 Ш10 в кожному ребрі.
1.6 Розрахунок поздовжніх ребер по похилих перетинах на поперечну силу
Додаткові табличні дані. Розрахунковий опір поперечної арматури Ш 4 р-I, R sw = 265 МПа, відношення модулів пружності арматури і бетону розрахункова рівномірно розподілене навантаження дорівнює фактичній
В
контрольоване напруга в напруженій арматурі
;
зусилля обтиску
коефіцієнти
В В
Вирази, які використовуються при розрахунку хомутів
В В
Поперечна сила, яка повинна бути сприйнята хомутами, визначається залежно від виконання умови:
- задовольняється
В
Призначаємо хомути 2 Ш4 Вр-I (А sw = 0,25 см 2 ) і визначаємо крок хомутів:
перевищує конструктивний мінімум рівний 15 см. Приймаються конструктивно S = 15 см.
Перевіримо достатність прийнятих розмірів перетину поздовжніх ребер з умови міцності по похилій стислій смузі.
В
умова виконується, прийняті розміри перерізу поздовжніх ребер плити достатні.
1.7 Визначення геометричних характеристик приведеного перерізу
В
Площа приведеного перерізу
В
Статичний момент площі приведеного перерізу
В
Відстань від нижчої межі до центру тяжкості площі приведеного перерізу
і момент інерції перерізу
В
Момент опору приведеного перерізу по нижній зоні
В
Момент опору приведеного перерізу по верхній зоні
В
Відстань від центра ваги площі приведеного перерізу до верхньої точки ядра перетину
попередньо приймаємо
, де - передавальна міцність бетону
ц = 1,6-0,75 = 0,85
r = 0,85 О‡ 6653/1590 = 3,56 см
Те ж до нижньої точки ядра перетину
r inf = 0,85 О‡ 17539/1590 = 9,32 см
упругопластические момент опору по розтягнутій зоні
(= 1,75 для таврового перерізу з полицею в стислій зоні)
упругопластические момент опору по розтягнутій зоні в стадії виготовлення і обтиску елемента
(г = 1,5 для таврового перерізу з полицею в розтягнутій зоні).
1.8 Визначення втрат попереднього напруження арматури
Втрати від релаксації напружень в арматурі при механічному способі напруги
Втрати від температурного перепаду між натягнутою арматурою і упорами відсутні
Втрати від деформацій анкерів, розташованих у натягнутих пристроїв:
В
Втрати від тертя арматури відсутні p> Втрати від деформації сталевий ферми
Зусилля обтиску з урахуванням втрат
В
Ексцентриситет цього зусилля щодо центра ваги приведеного перерізу
Напруження в бетоні при стисненні
В
Встановлюємо передавальну міцність бетону з умови
приймаємо
тоді
Обчислимо стискуюче напругу в бетоні на рівні центра тяжіння напруженої арматури від зусилля обтиску Р 1 і з урахуванням згинального моменту від ваги плити
В
Приймаються
Перші втрати
В
Напруга в бетоні з урахуванням перших втрат, попередньо визначивши зусилля обтиску з урахуванням втрат
В В
Приймаються
Втрати від усадки бетону
Втрати від повзучості бетону при
В
другі втрати
Повні втрати
Зусилля обтиску з урахуванням повних втрат
В
1.9 Розрахунок на утворення тріщин, нормальних до поздовжньої осі
Розрахунок конструкцій третьої категорії тріщиностійкості проводиться за нормативними навантажень (при г f = 1,0). Згинальний момент від нормативного навантаження
В
Момент утворення тріщин (при коефіцієнті точності натягу арматури г sp = 1-0,1 = 0,9)
В
33224 <38151 Нм - тріщини в розтягнутій зоні утворюються
Перевіримо, утворюються чи тріщини в верхній зоні при відпустці арматури з упорів (при г sp = 1 + ДГ sp = 1 +0,1 = 1,1)
; - відповідає
- умова виконується,
початкові тріщини у верхній зоні не утворюються, (згинальний момент від власної ваги виявляється більшим моменту від обтиску).
1.10 Розраху...
