Визначимо сумарні активне і індуктивні опору до розрахункової точки КЗ. К1: r К = 79.05 Ом, х К = 37.2 Ом. p> z K = Ом
I К == 69.389 А
A
А
A
Уставка 5А.
I c . з = 40 A
В
Для розглянутої лінії не потрібно секціонування по умовами релейного захисту.
Визначаємо коефіцієнт чутливості в зоні резервування, тобто при КЗ. на шинах нижчої напруги трансформаторів відгалужень. Вибираємо найближчий трансформатор ТМ-100/10 визначаємо струм к. з. через захист при пошкодженні за цим трансформатором.
Опір трансформатора при u до = 4,7%
Ом
Z 1 Ом
Ток к.з. = 107,642 А
Коефіцієнт чутливості
> 1,2.
Оскільки k год . рез > 1.2, визначаються коефіцієнти чутливості при КЗ. за наступним трансформатором відгалуження і т. д. Може виявитися, що максимальна захист нечутлива до пошкоджень за малопотужними і віддаленими трансформаторами відгалужень. Правилами [1] допускається відмова від резервування в подібних випадках.
4. Вибираємо час спрацьовування і характеристику реле РТВ захисту лінії за умовами узгодження по струму і часу з захисними пристроями наступних і попередніх елементів.
Попереднім розрахунковим елементом є найбільш потужний з трансформаторів відгалужень - трансформатор потужністю 80 кВА. Його захист може бути виконана за допомогою плавкого запобіжника типу ПСН-10.
На карті селективності (рис.2) в осях ток-час будується захисна характеристика I 'для плавкою вставки з номінальним струмом I НД . ном = 7,5 а запобіжника типу ПСН-10 трансформатора 80 кВА характеристики. Побудова ведеться за наступними точкам типової характеристики (додаток II Методичних вказівок): 30 а - 1,6 сек; 40 а -0,6 сек; 50 а - 0,4 сек; 60 а - 0, 28 сек; 70 а - 0,2 сек; 80 а - 0,14 сек; 100 а - 0,1 сек. p> Потім цю тіповаю (заводскаю) характеристику В«зсуваємоВ» вправо на 20% для обліку неточності роботи запобіжника, тобто будуємо розрахункову характеристику за такими точкам: 36 а -1,6 сек; 48 а - 0,6 сек; 60 а -0,4 сек; 72 а - 0,28 сек; 84 а - 0,2 сек; 96 а - 0,14 сек; 120 а - 0,1 сек (характеристика 1). p> Далі підбираємо характеристику 2 максимального захисту лінії (Реле PTB-4)
В
Рис.2 Карта селективності
Беручи за основу типову односекундний характеристику реле PTB-4, визначаємо кілька точок потрібної характеристики:
k = I p /I c . p ,% 280 220 160 110
t c . з , сек 1 лютого 3,8 7
I до , А. 140110 80 55
Ток I до визначається за виразом
,
де k - кратність I р /I з . р ,%, визначається за типової характеристиці; I з . P - Струм спрацювання реле; п т - коефіцієнт трансформації; R (3) cx - коефіцієнт схеми. p> Як видно з рис. 1-2 вибрані характеристики повністю забезпечують селективність дії захисних пристроїв.
5. Перевірка на термічну стійкість виробляється за виразом:
В
де s хв - мінімально допустимий переріз проводу, мм 2 ; I - сталий струм к. з. при пошкодженні на початку лінії, А; t ф - фіктивне час відключення КЗ., сек; С - постійна, що залежить від матеріалу дроти, його початкової та кінцевої температури.
Визначимо I , для цього вибираємо трансформатор ТДН-10000/35. p> Х т = 9,8 ом, при z з = (3 + j9) Ом z = (3 + j18.8) Ом
z = Ом
I К = I == 1062 А
С = 69,5; t ф = t С.З + t о.в = 0,7 + 0,1 = 0,8 сек ; тоді:
мм 2
Перетин дроту на ділянках 1 і 2 (АС-35) значно більше мінімально допустимого. Тому в даному випадку не потрібно приймати будь-які заходи для прискорення відключення к.з.
6. Визначаємо кратність т за виразом:
m =
де I розр = nI макс = 1,2 * 2,8 * 50 = 168 А.
За кривою 10%-ної кратності сердечника класу Р трансформатора струму типу ТПЛ-10 (наведена 1) для m = 4,2 визначаємо допустиму вторинну навантаження, яка дорівнює z H доп 1,7 Ом;
Визначається найбільшу фактичну навантаження трансформатора струму для двофазної дворелейним схеми. Для цієї схеми
z н = 2z пр + z p + r пров.
Опір реле PTB-4 при утягненому якорі при уставці I з . р = 5 А підраховується за виразом: z p = S/ ...
