льного трансформатора двофазного однотактового випрямляча знаходять за виразом, трифазного нульового -.
Розрахунок потужності мережевий S 1 і схемної S 2 обмоток випрямного трансформатора обчислюють за формулою S = m UI
де m - число фаз обмотки;
U - чинна напруга фази обмотки;
I - діючий струм фази обмотки;
типову потужність S T трансформатора по вираженню S T = ( S 1 + S 2 )/2 .
Коефіцієнт використання перетворювального трансформатора визначають за формулою де P d = U d 0 I d н .
Кути комутації g струму в випрямлячах при U 2 = U 2 HOM обчислюють з наступних рівнянь:
для двофазної однотактной схеми
(3)
для однофазної мостової схеми
(4)
для трифазної однотактной і для трифазної мостової схем
(5)
де X T - індуктивний опір обмоток перетворювального трансформатора, наведене до числа витків схемної обмотки,
;
U 2н і I 2н - номінальні фазні діючі напруга і струм схемної обмотки трансформатора (сполученої в "зірку"),
Примітка: у формулах 3, 4, 5 для режиму випрямлення ( a <90 про ) слід брати знак "+" перед дробом у правій частині рівняння, а для інверторного режиму ( a > 90 про ) - знак "-" перед дробом у правій частини рівняння.
Коефіцієнт До м потужності випрямляча обчислюють за виразом
де До н - коефіцієнт спотворення форми кривої споживаного з мережі змінного струму (коефіцієнт не синусоидальности);
- коефіцієнт зсуву першої гармоніки струму.
При індуктивності L d навантаження, яка прагне до нескінченності коефіцієнт несинусоїдальності:
для однофазного мостового і двофазного однотактового випрямлячів для трифазного мостового для трифазної нульової
Кут j зсуву першої гармоніки при Ld В® ВҐ дорівнює j = a + g /2
Середній струм вентиля в однофазної мостової і двофазної однотактной схемах дорівнює в трифазній мостовій нульової схемах
Вибір вентиля по струму повинен бути проведений за наступною методикою. У нормальному режимі роботи випрямляча максимальне зворотне напруга U обр на вентилі без урахування комутаційних перенапруг складе: для однофазного мостового випрямляча; для двофазного однотактового випрямляча; для трифазних випрямлячів.
Вибір вентиля для розраховується випрямляча необхідно виробляти по допустимому повторюваному напрузі з урахуванням комутаційних перенапруг і можливих коливань напруги мережі живлення. Вважаючи, що комутаційні перенапруги складуть не більше 20-30% від амплітудного лінійної напруги схемної обмотки перетворювального трансформатора, а коливання напруги живильної мережі не перевищать +10%, вибір вентилів по напрузі слід виробляти за величиною повторюваного напруги (1,3 Вё 1,4) U 2л m .
За допустимому прямим середньому току вибір вентилів слід проводити з урахуванням необхідного запасу, тобто розраховане значення не повинно перевищувати 0,7 Вё 0,8 допустимого.
При виконанні завдання 2 вибір зустрічно-паралельній або перехресної схеми реверсивного перетворювача визначається числом комплектів вторинних обмоток перетворювального трансформатора, оскільки схема з'єднання обмоток трансформатора задана.
Для одного комплекту вторинних обмоток реверсивний перетворювач може бути виконаний тільки по зустрічно-паралельною схемою. Для двох комплектів вторинних обмоток перетворювального трансформатора реверсивний перетворювач виконують за перехресної схемою.
При спільному погодженому управлінні реверсивними вентильними групами перетворювача повинна бути передбачена установка розділових дроселів (зрівняльних реакторів).
При роздільному управлінні реверсними вентильними групами реверсного перетворювача установка зрівняльних реакторів не потрібно.
Розрахунки при виконанні завдання 2 виконуються з використанням формул, наведених вище для задачі 1 . Чинне фазна напруга U 2 схемної обмотки трансформатора слід визначати з виразу (1), приймаючи і.
Кут комутації, залежно від схеми перетворювача, обчислюють за виразами (3) - (5).
Коефіцієнт Кп ( q) пульсації випрямленої напруги для q - й гармоніки можна обчислити за виразом:
