труктура починає руйнуватися за рахунок появи мікротріщин, відбувається відколювання структури і утворення нового поверхневого шару. З другої хвилини йде освіти вторинної структури, з'являються кратери, і відбувається залипання вібратора на катоді. Збільшується перенесення маси, за рахунок продуктів ерозії і налипання матеріалу.
Малюнок 3 - процес ерозії та формування поверхневого шару
На малюнку зображені криві - катода і анода - вертикальна шкала коефіцієнт приросту ваги / схилу відповідно, крива зміни масопереносу Km. Матеріал катода - твердий сплав T 30 K 4, матеріал катода твердий сплав ВК 15. Легування катода проводилося в інтервалі 10 - 15 секунд з вимірюванням маси після кожного досвіду - горизонтальна шкала - час легування.
Висновок. На початковому етапі формування поверхневого шару 0 - 120 секунд спостерігається два етапи, перший - формування первинного поверхневого шару, другий - формування вторинного шару.
Передбачається, що на першому етапі відбувається зміна структури з перенесенням елементів анода в поверхневий шар катода. Коду поверхневий шар насичується матеріалом анода, відбувається схоплювання з електродом і відкол поверхневого шару. На другому етапі відбувається повторне формування поверхневого шару з утворенням кратерів і нерівностей.
Важливо враховувати матеріал анода і катода при ЕІЛ, це пояснюється тим, що якість перенесення матеріалу залежить не тільки від складу електродів, а й від їх фізико-хімічних властивостей. У пророблених дослідах спостерігається залежність збільшення коефіцієнта перенесення маси від щільності матеріалу анода. Тверді сплави, найбільш наближені за щільністю до анода мають максимальний коефіцієнт переносу маси.
Список літератури
1.Верхотуров А.Д., Гордієнко П.С., Достовалов В.А., Коневцов Л.А., Панін Е.С. Високоенергетичне локальний вплив на вольфрамсодержащіе матеріали і метали / / Владивосток.- 2012. - С. 470.
. Коневцов Л.А. Підвищення працездатності різального інструменту з вольфрамсодержащіх твердих сплавів електроіскровим легуванням металами і боридами / Дисс. к.т.н.- Комсомольськ-на-Амурі. 2009. - 198 с.
. Верхотуров А.Д., Подчерняева І.А., Самсонов Г.В. та ін Залежність ерозії анода від стану зміцнюючих поверхні при електроіскровому легуванні / / Електронна обробка матеріалів.- 1970. - № 6.- С. 29-31.
. Верхотуров А.Д. Наукові основи формування легованого шару і створення електродних матеріалів при електроіскровому легуванні / Дисс. д.т.н.- Київ. 1984. - 532 с.
. Сутягін В.В., Сайкин С.А. Підвищення ресурсу кінцевого інструмента за рахунок застосування нанокомпозитних PVD-покриттів при обробці титанових сплавів в авіабудуванні / Ущільнюючі технології та покриття.- 2008, № 5. С. 41-44.
. Верещака А.С. Працездатність різального інструменту зі зносостійкими покриттями.- М.: Машинобудування, 1993. - 336 с.
. Лоладзе Т.Н. Міцність і зносостійкість різального інструменту.- М.: Машинобудування, 1982. - 320 с.
. ГОСТ 3882-74. Сплави тверді спечені. Марки - М.: Изд-во Стандартів, 1998. - 13 с.
