== 123оС.
Необхідна площа трубок для передачі необхідного=1644704 Вт
== 24,9 м2.
Загальна необхідна довжина трубок
== 550м.
Ставлення необхідної загальної довжини трубок=550 м до попередньо розрахованої довжині L?=523 м визначиться як
== 1,05.
Знаючи величину?, можна знайти необхідне число рядів трубок по ходу газу mнеобх замість прийнятого раніше m=6
=6 · 1,05=6,3.
Прийнято mнеобх=7.
Тоді сумарна площа трубок при прийнятому mнеобх=7 стане рівною
=23,66 ·=27,6м2.
Площа прохідного перерізу трубок для походу води при переході від 6 рядів до 7 рядам збільшиться в 7/6=1,166 разів, а швидкість води зменшиться в 1,166 раз і стане рівною 0,077 м/с. Відповідно зменшиться число Reв в трубках до значення
== 2 380.
Кількість для води зменшиться до значення
==
=20,5.
Коефіцієнт тепловіддачі від води зменшиться до значення
=931.
і коефіцієнт теплопередачі k стане рівним
== 568.
Необхідно перевірити, чи відповідає потужність теплообмінника потрібної потужності
=568 · 107,7 · 27,6=1688391 Вт - відповідає.
. Оцінка гідросопротівленіе
.Коеффіціент опору пучка трубок з z=· nв=7 · 2=14 рядів трубок, де=7 - число рядів трубок у напрямку руху газу для одного ходу води, а nв=2 - число ходів води.
=
=(1 + 14) · 8342,1-0,27=5,2,
де=1,9 - коефіцієнт, залежить від=1,7; =1,05 - коефіцієнт, залежить від=1,9 (вибираються за рис. 8 [1]).
Рис. 8. Залежність коефіцієнтів і від геометрії пучка трубок
Втрати тиску від обтікання пучка трубок
=5,2 · 0,785 · 19,12/2=737 Па.
. Від тертя газу об ребра із зазором між ними? =0,001 м
== 10,65.
3. Коефіцієнт опору для раптового звуження=0,45, а для раптового розширення=0,45 (вибираються за коефіцієнтом захаращення фронту трубками і ребрами == 0,329)
Рис. 9. Залежність коефіцієнтів раптового звуження і раптового розширення від ставлення меншої площі до більшої
Сума коефіцієнтів опорів від усіх факторів
=5,2 + 10,65 + 0,45 + 0,45=16,75
Загальне падіння тиску в теплообміннику від входу до виходу
=16,75 · 0,785 · 19,12/2=2398 Па.
. Перевірка ефективності теплообмінника методом? -Ntu
За графіками для двухходового для води і Одноходовий для газу перехресного теплообмінника [3] (с. 43) знаходимо відношення теплоемкостей секундних витрат (водяних еквівалентів) CR
CR==== 0,337.
Кількість одиниць перенесення теплоти Ntu
=
Схема теплообмінника перехресного струму
Рис. 10. Залежність e від Ntu і CR для теплообмінників перехресного струму
З графіка рис. 10 по СR== 0,337 і параметру=2,66 визначається ефективність=0,85 (близько до розрахованим раніше=0,871).
Список літератури
1. Кутателадзе С.С., Борішанскій В.М. Довідник з теплопередачі. Л. - М .: Госенергоіздат, 1959. 414 с.
. Міхєєв М.А., Міхєєва І.М. Основи теплопередачі. М .: Енергія, 1973. 320 с.
. Кейс В.М., Лондон А.Л. Компактні теплообмінники (переклад з англійської). М .: Енергія, 1967. 223 с.
. Ісаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. Навчальний посібник для вузів. М .: Енергоіздат, 1981. 416 с.
