ніх точок зливних цірководоводов (ЦВ) і корпусів
резервних насосів - відкриті. Витрата води через НГО створювався шляхом пропуску її через масло-і повітроохолоджувачі ПЕН.
Регулюванням положення засувок на зливному ЦВ було встановлено розрядження у верхніх точках ЦВ («Сифон») - 0,51-0,52 ат, відповідне роботі енергоблоку в нормальному режимі. Тиск води на напорі ЦН становило при тому 0,65 ат, на всасе ПНЕ тиск коливався в межах від - 0,01 до +0,01 ат. Струм електродвигуна ПНЕ становив 31 А. надходження повітря з резервного насоса по оглядовим стеклам не спостерігалося.
Після 30 хв роботи в такому режимі був проведений перехід на резервний ПНЕ «А» шляхом його включення ключем управління та подальшої зупинки ПНЕ «Б». При цьому коливань тиску в напірному трубопроводі і струму електродвигуна відзначено не було. Після зупинки ПНЕ «Б» в оглядовому склі на лінії відсмоктування з корпусу насоса спостерігалося надходження повітря, яке тривало близько 5ти хвилин. При цьому вихід повітря супроводжувався періодичними надходженнями води з трубопроводу відсмоктування в насос, уповільнює процес розповітрювання. При відкритті воздушника на равлику насоса спостерігався періодичний підсмоктування повітря в неї, що свідчить про наявність невеликого розрядження у верхній частині равлики.
Надалі був двічі випробуваний перехід на резервний ПНЕ (з «А» на «Б» і назад) в режимі АВР, тобто шляхом відключення працюючого насоса. В обох випадках відбувався успішний запуск резервного насоса, без коливань тиску на напорі і струму електродвигуна.
При включенні резервного НГО «А», через 2-3 сек. після включення насоса виникли коливання тиску в напірному трубопроводі, а ще через кілька секунд тиск на напорі впало до нуля, що свідчило про зрив насоса. При відключенні насоса по оглядовому склу на лінії відсмоктування спостерігалося проходження повітря. Після його видалення був проведений повторний пуск насоса, при якому коливань тиску на напорі НЕ спостерігалося. Наступний перехід на НГО «Б» також пройшов успішно.
Випробування, проведені ЦНІО на зупиненому енергоблоці, показали, що при роботі ЦН на 1 швидкості в підвідних трубопроводах ПНЕ та НДО вже при сифоні 0,5 ат мається розрядження, що викликає підсмоктування і накопичення повітря перед резервними насосами. Так під час випробувань, при включенні резервного НГО («А») через 2-3 сек. після включення насоса виникли коливання тиску в напірному трубопроводі, а ще через кілька секунд тиск на напорі впало до нуля, що свідчило про зрив насоса. При відключенні насоса по оглядовому склу на лінії відсмоктування спостерігалося проходження повітря. При збільшенні величини сифона до верхнього допустимого рівня (- 0,68 ат) ризик зриву насосів істотно збільшується.
У разі виникнення подібній ситуації на працюючому енергоблоці існує високий рівень ризику його аварійного відключення.
У процесі роботи насоса характерною несправністю є знос сальників. Зараз найсучасніше рішення в області ущільнень є графітове ущільнення. Його характеристиками є збільшений термін служби, хімічна та радіаційна стійкість, найвища якість ущільнення, екологічна безпека. Тому вирішено замінити циркуляційний насос з сальниковим ущільненням на насос з графітовим ущільненням.
Таке компонування дасть позитивний результат при роботі циркуляційного насоса в 2-х режимах, передбачених технологічною характерис...
