гальмівної ланцюга величина, що характеризує збіг номінального струму відгалуження трансформатора струму гальмівної ланцюга з підводяться до нього вторинним струмом, в номінальному режимі.
;
;
.
Розрахунок струму небалансу
Визначимо струм небалансу, відповідний початку гальмування.
Струм небалансу складається з трьох складових:
.
Визначення значення складової струму небалансу, обумовлену похибкою ТА, відповідну початку гальмування:
коефіцієнт, що враховує наявність аперіодичної складової. Для початку гальмування;
коефіцієнт неоднотипних трансформаторів струму,;
-Відносне повне значення повної похибки Тав режимі початку гальмування;
На трансформаторі блоку відсутня РПН, отже значення складової струму небалансу, обумовлене регулюванням напруги, дорівнює нулю.
Визначення значення складової струму небалансу, обумовленої розбіжністю розрахункових струмів і номінальних струмів використовуваних відгалужень АТТ і TAV, що відповідають початку гальмування за формулою:
,
де і - коефіцієнти токораспределения в плечах.
У двообмоткових трансформаторів і рівні 1.
Складова струму небалансу:
Струм небалансу, відповідний початку гальмування:
=23,1 + 23,8=46,9А.
Первинний мінімальний струм спрацьовування захисту, при відбудові від розрахункового первинного струму небалансу:
де коефіцієнт відбудови,
Первинний мінімальний струм спрацьовування захисту, при відбудові від перехідного режиму зовнішнього КЗ:
.
Малюнок 4.13-Схема включення струмових ланцюгів диференціального захисту трансформатора з реле ДЗТ - 21
За первинний мінімальний струм спрацьовування захисту приймається найбільший із струмів:=138,6А.
Відносний мінімальний струм спрацювання реле при відсутності гальмування:
де уставка відносного мінімального струму спрацювання реле для неосновної боку, яка зумовлює найбільшу загрубленіе захисту;
первинний мінімальний струм спрацьовування захисту,=138,6А;
номінальний струм прийнятого відгалуження на неосновної стороні,=4,25А;
коефіцієнт схеми, КСХ =;
коефіцієнт трансформації ТА, К I .=1000/5;
коефіцієнт трансформації АТТ , .
.
Первинний максимальний струм, проходить через захищається трансформатор при зовнішньому КЗ:
1510А (табл.3.13).
Визначимо струм небалансу, відповідний максимальному току, прохідність через захищається трансформатор.
Визначення значення складової струму небалансу, обумовлену похибкою ТА, відповідну максимальному току, прохідність через захищається трансформатор, А:
де коефіцієнт, що враховує наявність аперіодичної складової. У режимі к.з. =2,0;
коефіцієнт неоднотипних трансформаторів струму,;
-Відносне повне значення повної похибки Тав режимі КЗ=0,1.
1 510=302а.
На трансформаторі блоку відсутня РПН, отже значення складової струму небалансу, обумовлене регулюванням напруги, дорівнює нулю.
Значення складової струму небалансу, обумовленої розбіжністю розрахункових струмів і номінальних струмів використовуваних відгалужень АТТ і ТАV, відповідних максимальному току, прохідність через захищається трансформатор, як і в попередньому випадку:
.
Струм небалансу, відповідний максимальному току, прохідність через захищається трансформатор:
=302 + 77,8=379,8А.
Визначаємо коефіцієнт гальмування захисту.
Коефіцієнт гальмування захисту відповідає тангенсу кута нахилу гальмівний характеристики реле і може плавно регулюватися в діапазоні 0,3? 0,9.
Визначення первинного струму спрацьовування струмового відсічення по умові налагодження від максимального первинного струму небалансу, відповідного максимальному току, прохідність через захищається трансформатор.
Визначення значення складової струму небалансу, обумовлену похибкою ТА, відповідну максимальному току, прохідність через захищається трансформатор (при великому загрубленіе), А:
де коефіцієнт, що враховує наявність аперіодичної складової. У режимі КЗ (при великому загрубленіе). =3,0;
коефіцієнт неоднотипних трансформаторів струму,;
відносне повне значення повної похибки Тав режимі КЗ=0,1.
На трансформаторі блоку відсутня РПН, отже значення складової струму небалансу, обумовлене регулюв...
