У цьому місці діаметр серцевини дорівнює
dсерд = 38,75-0,05-2 * (5,6 +0,15) = 27,2 мм
Sсерд = 0.25 * ? * dсерд2 = 581 мм2
під хвостовиком слабким місцем буде перетин діаметром
-0.24 = 27.76 мм
В
Рис. 39
площа фігури знаходимо
В
cos? = 2 * h/d = 0.9366? = 20.51190
В
Очевидно, що при перевантаженнях протяжка буде рватися під першим зубом, а стало бути, вона не ремонтопригодна
Протяжка другого варіанту буде мати
PkpXB = Sхв * [? хв] = 250 * 599.46 = 149865 kН;
PkpCEP = Sсерд * [? CEP] = 400 * 581 = 232400 kН.
Цей варіант протягання ремонтопрігоден
Відповідь. Ремонтопрігоден другий варіант протягання
. Для відповіді на поставлене питання потрібно перевірити умова помещаемості стружки, достатність тягового зусилля верстата і міцність протягання по хвостовику. p>. Умова помещаемості стружки
.25 *? * h2 V K * l * az
В
Коефіцієнт помещаемості достатній.
2. Зусилля протягування
Pz = CP1 * ? B * az0/85 * ? * d * (1 + l/p) = 3.3 * 665 * 0.050.85 * 3.14 * 40 (1 +140/16) = 193 kH.
За зусиллю потягування протяжка проходить 193 kH <204 kH.
3. Допустиме зусилля на хвостовику (див. рішення задачі № 22)
PkpXB = 149.8 kH 149.8 ? 193
Протяжка не може бути використана, слід проектувати нове.
.1. Оптимізація робочої частини протягання має мету забезпечити мінімальне машинний час і найменший витрата інструментального матеріалу. У зв'язку з цим, цільова функція має вигляд
Lраб В® min
або
P (z + zчіст +1) В® min
де p-крок між зубами протяжки, z і zчіст - відповідно, кількість чорнових і чистових зубів протяжки. Так як z = C1/az, де C1-шар металу, що видаляється чорновими зубцями протягання. У нашому випадку
C1 = Cmax-C2 = 0.5 (20.021-18.85) -0.03 = 0.555 мм2,
де C2 = 0,03 - припуск, що залишається на чистові зуби протяжки, кількість яких приймемо zчіст = 3. Тоді, цільова функція набуває вигляду:
P (0,555/az +4) В® min
.2. Технічне обмеження по силі тяги верстата
В В
.3 Технічне обмеження по помещаемості стружки, при коефіцієнті помещаемості К = 4 і відношенні висоти зуба до кроку С = 0.35
az? 6.01 * 10-4p2
.4. Технічне обмеження по міцності хвостовика. Приймаються хвостовик за ГОСТ 4044-70 [2], діаметром dXB = 18 мм, з площею перетину в слабкому місці FXB = 193 мм2. Вважаємо, що хвостовик з інструментальної легованої сталі приварений встик до протяжке зі швидкорізальної сталі. Допустимі напруги для хвостовика [? ХВ] = 250 МПа, для ріжучої частини протягання [?] = 400 МПа [2]. br/>
або
.5 Технічне обмеження по ремонтопридатності протягання
В
Або
P? 7.7 мм
.6 Технічне обмеження по довжині протягання. Вважаємо граничну довжину Lmax = 40 D = 800 мм і Lp = 0.5 Lmax = 400 мм. br/>
або
24.7 Технічне обмеження по граничних величинам товщини зрізу (az min і az max).
Приймаються
, 01? az? 0.1
.8 У логарифмічній системі координат будуємо технічні обмеження (рис. 40). У вузлових точках A ... F області можливих значень az і p (заштрихований багатокутник) визначаємо значення цільової функції. Найменше значення Lp (B) = 206 і близьке до нього Lp (C) = 215, решта набагато більше. Маючи на увазі технологічні умови виготовлення протягання, зупинимося на точці С.твет
az = 0.023 мм/зуб; p = 7.7 мм.
.
В
Відповідь: dk = 20.021-0.005
dk min = 20.003
. Відповідь
dk = 40.03-0.01 B = 8.03-0.01
27. Описана в задачі ситуація усувається у виготовленні протягання з нерівномірним кроком. Ця операція може бути виконана при заточуванні протягання. br/>
ГЛАВА 7 ІНСТРУМЕНТИ ДЛЯ ВИГОТОВЛЕННЯ ЦИЛІНДРИЧНИХ зубчастих коліс, працює за схемою РЕЙКА-КОЛЕСО
.1 Зубостругальний Г...
