gn="justify"> s = 35d == 35ГЊ10 = 350 мм.
Тут l p і l s - нормована мінімальна довжина анкерування-відповідно попередньо напруженою і ненапрягаемой арматури.
На опорний вузол діють наступні зусилля: опорна реакція ферми від дії всіх видів навантажень
RA = Qmax = 0,5 = 0,5 ГЊ7ГЊ85, 46 = 299,11 кН;
зусилля в панелі 1 верхнього поясу
N1 = 602кН (див. табл.11);
зусилля в панелі 9 нижнього поясу
N9 = N9F = 7,08 ГЊ85, 46 = 605,1 кН,
де N 9 - зусилля в стержні 9 від одиничного навантаження;
граничне зусилля в арматурі A sp :
N sp = A sp R s l 1p /l P = 923 ГЊ 785 ГЊ 336/490 = 496,8 кН;
граничне зусилля в ненапружуваній арматурі (4 Г† 10 AIII), що перетинається тріщиною АВ
N s = A s R s = 314 ГЊ 365 = 114,6 кН;
зусилля, яке сприймає поперечною арматурою, що перетинається тріщиною
<0
Так як < 0, то поперечні сили в похилих перетинах опорного вузла повністю сприймаються бетоном.
Призначаємо поперечну арматуру з конструктивних міркувань: загальне число поперечних стрижнів на довжині проекції перерізу АВ п = 22; крок поперечних стержнів s = 100 мм, перетин поперечної арматури Г†8А III (A sw = 50,3 мм2).
Для перевірки похилого перерізу АВ на дію згинального моменту обчислимо:
висоту стиснутої зони в похилому перерізі АВ
В
граничне зусилля у прийнятій поперечній арматурі:
N w = nR sw A sw = 14ГЊ285ГЊ28, 3 ...
