пускорезервних трансформатори СН.
ТРДНС - 63000/220
ТРДНС - 63000/35
Автотрансформатори зв'язку (АОДЦТН - 267000/500/220)
Генератори (ТВВ - 500 - 2ЕУЗ)
Малюнок 2
Розрахуємо точки короткого замикання.
Точка К1
Схему (рис. 1) звернемо до схеми на рис. 2, де є дві гілки джерел живлення - система і всі генератори станції.
Малюнок 3 - Опір схеми
Опору схеми на рис. 3 розрахуємо:
Х33=Х1 + Х2=0,05 + 0,073=0,123
Х34=1/6 · (Х3 + Х9)=1/6 · (0,222 + 0,41)=0, 105
ЕРС залишаються незмінними:
Ес=1,0
Е7=Е1=Е2=Е3=Е4=Е5=Е6=1,13
Періодичні складові струму КЗ у відносних одиницях:
I * по=Е/Х
I * пос=1,0/0,123=8,13
I * пог=1,13/0,105=10,762
Базисний струм:
де U ср.н.- Средненомінальное напруга ступені, для якої розраховується КЗ.
Для К1 U ср.н. =525 кВ.
тоді:
Iпос=I * пос · Iб=8,13 · 1,099=8,935 кА
Iпог=I * пог · Iб=10,762 · 1,099=11,827 кА
Ударний струм:
де Ку - ударний коефіцієнт, для шин підвищеної напруги станції з трансформаторами 100 МВ · А і вище Ку=1,93.
Струм КЗ в похідний момент часу перехідного процесу знаходиться за типовими кривим для моменту розбіжності контактів вимикача?.
? =? Р.з. +? С.в.,
де? р.з.- Час дії релейного захисту, можна прийняти 0,01с.
? с.в.- Власний час відключення вимикача, для вимикачів
кВ цей час 0,055 с.
? =0,01 + 0,055=0,065 с.
Номінальний струм генераторів:
Знаходимо відношення Iпо/Iнг? 4 (четвертого типова крива)
Звідси: К=0,88.
Тоді:
In? г=К · Iпог=0,88 · 11,827=10,408 кА
In? с=Iпос=8,935 кА
Величина асиметричного струму в момент розмикання контактів:
,
де Т а - постійна часу загасання аперіодичної складової струму КЗ. Для шин підвищеної напруги станції з трансформаторами 100 МВ · А і вище Т а=0,14 с.
,
,
Знаходимо сумарні значення струмів:
Iпо=Iпос + Iпог=8,935 + 11,827=20,762 кА
iу=56,668 кА
In? =In? C + In? Г=8,935 + 10,408=19,343 кА
ia? =Ia? Г + Iа? С=10,514 + 7,943=18,457 кА
Максимальне значення асиметричного струму:
Точка К2.
Схема (рис. 1 перетвориться до виду на рис. 4
Малюнок 4 - Змінена схема
Подальше перетворення схеми до виду на рис. 5 виробляємо за допомогою формул потокораспределения:
Малюнок 5 - перетворена схема потокораспределения
Подальші розрахунки аналогічні розрахунками точки К1.
Результати розрахунків зведемо в табл. 2
Таблиця 2 - Результати розрахунків
Точка КЗI по, як у i у, КАI n? , КАI a? , КАI до, кА120,7621,9356,66819,34318,45745,812223,8321,9357,66720,05419,28146,133327,3311,8573,13823,12816,76347,635410,1231,9325,1610,4174,9718,053525,4191,8570,43622,54713,6343,1776158,5341,98473,527--- 719,7581,8542,39116,7769,4529,56
4. Вибір апаратів
. 1 Вибір вимикачів
Електричні апарати вибираються за розрахунковими умовами нормального режиму з подальшою перевіркою їх працездатності в аварійних режимах. При цьому розрахункові величини повинні бути меншими або рівним каталожними параметрам.
Розрахункові і каталожні параметри вимикачів на 500 кВ зводимо в табл. 3
Таблиця 3 - Високовольтні вимикачі 500 Кв
ПараметриВиключатель ВВ - 500Б - 31,5/2000 У1Расчётние велічіниКаталожние велічіниУсловія вибору проверкіНомінальное напряженіе500 кВ500 кВ500=500Номінальний ТОКIО р мах=712,9 АI н=2000 А712,9 lt; 2000Номінальний струм відключення: - сімметрічнийI п? =19,343 КАI н откл=31,5 кА19,343 lt; 31,5- асімметрічнийi к=45,812 кА? 2 · I н откл · (1+?) 45,812 lt; 53,29Номінальний струм динамічної стойкості- сімметрічнийI по=20,762 КАI дин=31,5 кА20,762 lt; 31,5- асімметрічнийi у=56,668 КАI мах=80 кА56,668 lt; 80Номінальний теплової імпульсI по 2 (t откл + Т а) I t 2 · tt 88,37 lt; 2976,75
Розрахункові і каталожні параметри на 220 кВ зведемо в табл. 3
На боці 6 кВ (власні потреби) встановлюються шафи викочування виконання на базі електромагнітних вимикачів. Для робочих і резервних трансформаторів СН встановлюємо шафа К - ХХ/(К - ХХV) на базі вимикача ВЕС - 6 - 40/3200 УЗ. З табл. 2 бачимо, що перевірку ...
