лансовие характеристики.
Побудова проводяться аналогічно описаному раніше. При цьому параметри робочого тіла вносять в таблиці аналогічно таблицями 1 і 2.
Теоретичний наявний теплоперепад в турбіні.
h=i 1 -i 2=3075-2475=600 (1)
Теоретична кількість підведеної питомої теплоти в основному циклі.
q 1=i 1 -i 2? =3075-417,47=2657,53 (2)
Теоретична кількість відведеної питомої теплоти в основному циклі
q 2=i 2 -i 2? =2475-417,47=2057,53 (3)
Теоретичне кількість корисної питомої роботи в основному циклі.
l=q 1 - q 2=(i? 1 - i 2) - (i? 2 - i 2)=i? 1 - i 2=2657,53-2057,53=600 (4)
тепломеханічного коефіцієнт основного теоретичного циклу паросилової установки, обчислений через енергобалансовие характеристики (q 1, q 2, l)
(5)
Обчислені енергобалансовие характеристики заносяться в таблицю 1.
За вихідними і отриманим в розрахунку даним будуємо TS-діаграму основного циклу паросилової установки (цикл Ренкіна). Лінії киплячої рідини (Х=0) і сухої насиченої пари (Х=1) наносяться на графік за даними, наведеними в таблиці 2.
Таблиця значень параметрів водяної пари на лінії насичення.
P МПаР Барt Т К Р 1=2202124852,456,34Р о=0,221203931,537,13Р 2=0,111003731,37,36
Підвищення початкового тиску призводить до зростання кінцевої вологості пара, наслідком чого є зменшення корисної роботи циклу, погіршення умов роботи ступенів турбіни і зниження надійності експлуатації парових турбін, тому в сучасних ПСУ надмірне підвищення вологості пара запобігають введенням проміжного перегріву пара. Разом з тим саме по собі підвищення початкового тиску справляє негативний вплив на масогабаритні характеристики паротурбінного обладнання і трубопроводів, призводить до ускладнення і подорожчання установки.
2.3 Вплив початкової температури пара
Теоретичний наявний теплоперепад в турбіні.
h=i 1 -i 2=3150-2580=570 (1)
Теоретична кількість підведеної питомої теплоти в основному циклі.
q 1=i 1 -i 2? =3150-417,47=2732,53 (2)
Теоретична кількість відведеної питомої теплоти в основному цикле
q 2=i 2 -i 2? =2580-417,47=2162,53 (3)
Теоретичне кількість корисної питомої роботи в основному циклі.
l=q 1 - q 2=(i? 1 - i 2) - (i? 2 - i 2)=i? 1 - i 2=2732,53-2162,53=570 (4)
тепломеханічного коефіцієнт основного теоретичного циклу паросилової установки, обчислений через енергобалансовие характеристики (q 1, q 2, l)
(5)
Обчислені енергобалансовие характеристики заносяться в таблицю 1.
За вихідними і отриманим в розрахунку даним будуємо TS-діаграму основного циклу паросилової установки (цикл Ренкіна). Лінії киплячої рідини (Х=0) і сухої насиченої пари (Х=1) наносяться на графік за даними, наведеними в таблиці 2.
Таблиця значень параметрів водяної пари на лінії насичення.
P МПаР Барt Т К Р 1=1,5151984712,316,45Р о=0,221203931,537,13Р 2=0,111003731,37,36 При підвищенні початкової температури пари, що надходить в турбіну від Т 1 до Т 1 (за інших рівних умов) тепломеханічних коефіцієнт циклу Ренкіна збільшується. На IS діаграмі будується процес розширення водяної пари в турбіні з параметрами P 1 і t 1 raquo ;. Побудова проводяться аналогічно описаному раніше. При цьому параметри робочого тіла вносять в таблиці аналогічно таблицями 1 і 2. Зі збільшенням початкової температури пара тепломеханічних коефіцієнт циклу збільшується, кінцева вологість пари знижується. Обмеження у підвищенні початкової температури пара пов'язані з обмеженою жаростійкістю металів. Підвищення початкової температури пари в значній мірі компенсує недоліки, пов'язані з підвищенням початкового тиску. Тому найкращі результати виявляються при одночасному підвищенні початкових температур і тиску робочого тіла.
. 4 Вплив кінцевого тиску пари
Теоретичний наявний теплоперепад в турбіні.
h=i 1 -i 2=3080-2400=680 (1)
Теоретична кількість підведеної питомої теплоти в основному циклі.
q 1=i 1 -i 2? =3080-317,62=2762,38 (2)
