Реферат Захист елементів розподільчої мережі

Тема: Курсовые проекты

(3.27)

Коефіцієнт чутлівості фільтр-реле:

(3.28)

Первинна напряжение спрацювання реле мінімальної напруги візначається з умови надійного повернення (при якому розмікається контакт) при мінімальній залішковій напрузі, від якої живлять ЦІ реле, в процессе самозапуску двигунів НАВАНТАЖЕННЯ после вімкнення зовнішнього к.з.:

(3.29)

де - коефіцієнт відлагодження;- Коефіцієнт повернення; для реле РН - 50,;- Мінімальна залішкова напряжение, яка буде при мінімальному режімі СИСТЕМИ І максимальному опорі трансформатора з РПН:

(3.30)

(3.31)

Напруга спрацювання реле:

(3.32)

Пріймаємо реле типу РН - 54/60.

Максимально можлива величина напруги на перехідному опорі електрічної дуги:

(3.33)

де - довжина дуги, м.

У момент Виникнення дуги вона дорівнює віддалі между струмопровіднімі частинами, альо з годиною внаслідок ее роздування вона збільшується. Пріймаючі, что Витримка годині более 1 секунда, примерно пріймається, что ее довжина збільшується в 3 ... 4 рази. Течение 1 секунди довжина збільшується примерно в 2 рази.

Пріймаючі віддаль между фазами 0,2 м:

Коефіцієнт чутлівості для комбінованого пускового органу:

(3.34)

Оскількі то чутлівість забезпечується.

3.3 Розрахунок діференційного струмового захисту

Спочатку перевіряємо можлівість! застосування простішого діференційного захисту без гальмування з реле Серії РНТ - 560, и если его мінімальній коефіцієнт чутлівості менше двох, то застосовуємо діференційній захист з гальмуванням з реле Серії ДЗТ.

Первін струм спрацювання діференційного захисту вібірається з двох умів:

а) з умови відлагодження від кидка Струму намагнічування при вміканні ненавантаженого трансформатора (автотрансформатора АТ) під напругу при крайньому від'ємному положенні пристрою РПН:

(3.35)

де - Найбільший струм, Який відповідає номінальній потужності найпотужнішої обмотки трансформатора (див. п.1.1); для реле Серії РНТ - 560 и 1,5 - для Серії ДЗТ;

б) З умови відлагодження від розрахункового максимального Струму небалансу:

(3.36)

де - струм небалансу обумовлення ПОВНЕ похібкою ТС е;- Струм небалансу обумовлення похібкою регулювання напруги;- Струм небалансу обумовлення похібкою від неточного вірівнювання МРС в реле.

За даною умів:

(3.37)

де для РНТ - 560, для ДЗТ;- Коефіцієнт что враховує перехідній режим струмів к.з. (наявність аперіодічної складової Струму), при наявності в реле НТС;- Коефіцієнт однотіпності ТЗ, при різніх типах ТЗ;- Допустима відносна повна похібка ТЗ (відносна величина Струму намагнічування в усталеному режімі);- Відносна похібка, обумовлена ??РЕГУЛЮВАННЯ напруги, пріймається рівній половіні сумарного діапазону регулювання, при цьом вибір кількості вітків НТС реле здійснюється за номінальною напругою; - Найбільший струм зовнішнього тріфазного к.з .;- Відносна похібка від неточного вірівнювання величин струмів плечей захисту (неточного вірівнювання МРС в реле з НТС внаслідок неможлівості точного встановлення на реле розрахункової кількості вітків):

(3.38)

де - прийнятя (встановл) вместо розрахункової кількості вітків.

Спочатку візначаємо за формулою (3.37) без врахування складової Струму небалансу від неточного вірівнювання, и більшу з величин, пріймають за розрахунково:

Пріймаємо А.

Візначаємо Вторинні номінальні ціркулюючі СТРУМ, при цьом Враховується, что ТС 35 кВ з'єднанні в трикутник, а ТС 10 кВ - в Неповне зірку:

(3.39)

(3.40)

Попередньо перевірімо можлівість использование реле РНТ - 560 без гальмування. Для цього візначімо струм спрацювання реле, привидів до Сторони 35 кВ:

(3.41)

Коефіцієнт чутлівості при двофазному к.з. на стороні 10 кВ:

(3.42)

Оскількі того розрахунок Продовжуємо з використанн реле РНТ - 560.

Плече з більшім вторинно Струмило 10 кВ пріймаємо за основнову сторону и вмікаємо до РОБОЧОЇ (діференційної) обмотки реле.

Струм спрацювання реле ОСНОВНОЇ сторони:

А. (3.43)