ої ситуації слід ці параметри включити в початковий розрахунок.
З кін=0,65/(65.89? 2? 3? 10 вересня? 5)=0.66 пФ; конц1=0.71? 9.06/(2? 3? 9 жовтня? 5)=0.21 нГн; конц2=0.57? 9.06/(2? 3? 9 жовтня? 5)=0.17 нГн
Спочатку скорегуємо отримані раніше величини ємностей, не враховуючи кінцеві індуктивності. Це дозволяє при проектуванні фільтра врахувати вплив кінцевих ємностей для відрізків лінії, що реалізують індуктивності.
1?=С 1 - С кін=4.55-0.66=3.89 пФ; 1=(5/2?) Arcsin (2 ?? 3? 10 Вересня? 3.89? 10 - 12? 9.06)=5.8 мм; 2?=С 2 - С кін=3.86-0.66=3.2 пФ; 2=(5/2?) Arcsin (2 ?? 3? 10 Вересня? 3.2? 10 - 12? 9.06)=4.6 мм.
Після цього обчислюємо величини кінцевих індуктивностей для відрізків лінії з низьким хвильовим опором.
3?=L 3 - L конц1 - L конц2=2.54-0.21-0.17=2.16 нГн; 3=(5/2?) Arcsin (2 ?? 3? 10 9? 2.16? 10 - 9 /65.89)=5.3 мм.
2. Розрахунок ступеневої трансформатора
Згідно завдання на курсове проектування, необхідно розрахувати триступеневий трансформатор з чебишовських характеристикою (рис. 4).
Рис. 4. Триступінчастий трансформатор.
Для розрахунку скористаємося методикою викладеної в [1].
Визначаємо відношення опорів R=Z 2/Z в лп=50/35=1.43
;
;
Вирішивши рівняння, одержимо наступне: 1=1.055,
Отже
в1=Zв лп? R/V1=35? 1.43/1.055=47.44 Ом; в2=Zв лп? R1/2=35? 1.20=41.85 Ом; в3=Zв лп? V1=35? 1.055=36.93 Ом ;
Визначимо параметри микрополосковой виконання трансформатора.
Довжина кожної секції l дорівнює довжині хвилі на центральній частоті
см.
Для визначення ширини секцій можна скористатися наступними виразами:
При А lt; 1.52/h=8ехр (A)/(exp (2A) - 2);
при A? 1.52/h=(2 /?) {10-ln (2В-l) + [(? R - 1)/2?] [Ln (В - 1) + 0.39- (0,61 /? Г)]} ,
А=(Zв/60) ((? r +1)/2) 1/2 + ((? r - 1)/(? r +1)) (0.23+ (0.11 /? r));
В=377? (2 Zв /? r 1/2).
У нашому випадку
А1=1.41; W1/h=2.23; W1=2.33? H=2.33? 1=2.33 мм;
А2=1.26; W2/h=2.71; W2=2.71? H=2.71? 1=2.71 мм;
А3=1.13; W3/h=3.28; W3=3.28? H=3.28? 1=3.28 мм.
3. Розрахунок шлейфного ответвителя
шлейфному ответвитель вельми простий у виготовленні на основі микрополосковой або симетричною Полоскова лінії. На рис. 5 показана конструкція шлейфного ответвителя.
Рис. 5. Двухшлейфний спрямований відгалужувач.
Вихідні плечі ответвителя розташовуються під кутом 90 ° один до одного. Можна показати, що при порушенні плеча 1 зсув по фазі між хвилями, що надійшли в друге і третє плечі, дорівнює 90 °. Тому такі ответвители відносяться до класу квадратурних.
На рис. 6 зображена еквівалентна схема шлейфного ответвителя, до входу і виходу якого підключаються навантаження з рівними або нерівними опорами.
Рис. 6. Еквівалентна схема двухшлейфного ответвителя
На рис. 6 паралельні провідності Y 1 і Y 3 і последовательная провідність Y 2 нормовані до провідності Y В2 лінії, підключеної до плеча 1. Відповідно і провідність Y В2 лінії, що підключається до вихідних плечах, унормована до провідності Y В2. Можна показати, спираючись на еквівалентну схему (рис. 6), що ідеальне узгодження ответвителя досягається при
1=Y 3 Y В2
а ідеальна спрямованість, коли енергія хвилі у плечі 4 дорівнює нулю, при
2 лютого=Y В2 Y 1 + Y 3
При виконанні цих співвідношень вся вхідна потужність надходить в плечі 2 і 3. Якщо позначити відношення потужностей на виході плечей 2 і 3 через К, т. е.
К=Р 2/Р 3,
то повинні виконуватися рівності
3=Y В2/К - 1/2
Y 3=[(К + 1) Y В2/К] - 1/2 1=1/К - 1/2
Розрахуємо двухшлейфний ответвитель з перехідним загасанням 4 дБ, вхідний і вихідний опору якого рівні 35 Ом.
Нормуємо провідність у вихідному плечі; так як Y B1=1/35, то Y В2=(1/35)/(1/35)=1. Оскільки
Р 3=10 - 4/10, Р вх=0,5Р вх=Р 2, К=Р 2/Р 3=1.
Застосовуючи записані вище співвідношення, знаходимо нормовані величини провідностей:
1=1/К - 1/2=1, 2=[(l + l) (l/l)] 1/2=2 1/2, 3=Y В2/К -1/2=1.
Перейдемо до ненормованим величинам. Так як 1=1/...
