о напівкутового фазового діскрімінатора або, просто, напівкутового фазового діскрімінатора. На рис. 8 показана спрощена функціональна схема такого діскрімінатора, а на рис. 9 и 10 наведені векторні діаграмі сігналів, что ілюструють принцип роботи цієї схеми.
На вхід схеми надходять сигналі сумарного и різніцевого каналів амплітудного пеленгатора (точки 1 и 2 на функціональній схемі) i відповідні сигналі на векторній діаграмах. Перетворювач П , Виконання на Пасивні елементі у вігляді кільцевого моста або хвілеводного трійніка, утворює на своих двох виходів сумарні сигналі + i Д и Д + i У Із поворотом фази одного з вхідніх сігналів У або Д на +90 В° (Точки 3 и 4 на функціональній схемі). Сигнал У і Д Попередньо фазовані для одного з напрямків відхілення цілі від положення осі антени (Рис. 10). br/>
Для випадка відхілення цілі від Напрямки осі антени в протилежних бік, різніця фаз ціх сігналів, як очевидно з рис. 9, змінюється на 180 Лљ (рис. 9, вектори 1 и 2 ). После Перетворення високочастотні сігналів у проміжну частоту, їхнього підсілення и В«м'якогоВ» обмеження в логаріфмічніх підсілювачах проміжної частоти (ППЧ-ЛОГ) сигналі надходять до фазових детекторів ФД-1 і ФД - опорний напругою для ціх ФД служити сумарная сигнал У, Який получил перед тим Такі Самі Перетворення, что и сигналі У + i Д і Д + i У, и сумарная сигнал i У, зсунутій Попередньо за фазою на +90 В°.
У схемі вікорістані так назівані В«косінусніВ» ФД, у якіх Вихідна Напруга візначається НЕ Синусно, а косинусний залежністю від фазового кута между векторами сігналів вхідної й опорної напруг. Ці детектори схемно відрізняються від В«СинусноВ» ФД Тільки тім, что один Із вхідніх сігналів Попередньо поверненості за фазою на 90 В°.
Згідно з векторна діаграмамі, Наведення на рис. 10,
;
;
;
. (4)
Для векторна діаграм, наведення на рис. 10, b = 90 В° + a.
Отже,.
Тоді
;
.
З ціх віразів вітікає, что знак пеленгаційної Функції містіться у самій Функції и вжіваті СПЕЦІАЛЬНІ заходь для визначення Сторони відхілення цілі від Напрямки осі антени, як це робілося в амплітудніх ФД, немає спожи. p> Если пріпустіті, что сумарная и різніцева ДН амплітудного пеленгатора візначаються вирази (4) і (5), то вирази пеленгаційної характеристики напівкутового фазового діскрімінатора, что працює разом Із сумарно-різніцевім амплітуднім пеленгатором, матіме вигляд
.
Графікі цієї Функції наведені на рис. 10.
Графікі обраховані за умови, что довжина робочої Хвилі бортових відповідачів дорівнює 27,5 см, а розкріві Антену ґраток у земному Напрямки дорівнюють відповідно 10; 8 й 5 м. Як очевидно з малюнку, на відміну від пеленгаційніх характеристик Кутового фазового діскрімінатора (дів. рис. 8) робочий сектор однозначного визначення відхілення цілі від Напрямки осі антени в цьом випадка практично обмежується позбав шириною ДН сумарного Променя антени и пріпустімої Зміни крутизни пеленгаційної характеристики.
В
Деяк ускладнення схеми напівкутового діскрімінатора, пов'язане з необхідністю введення третього каналу для сумарного сигналу, двох ФД и Додатковий перетворювачів фаз, що не принципова. Основним недоліком аналізованої схеми, як и для Кутового фазового діскрімінатора, є необхідність стабілізації фазових СПІВВІДНОШЕНЬ сігналів у всех трьох каналах. Нестабільність фази может прізвесті до прямих помилок визначення азимутального положення цілі. Усувається цею недолік в СУЧАСНИХ моноімпульсніх ВРЛ раціональністю РІШЕНЬ во время Розробка і виготовлення апаратури пріймачів, а такоже! застосування контрольних відповідачів и спеціальніх каліброваніх Пілот-сігналів, за Якими провадиться Постійна Корекція фазових характеристик діскрімінаторів.
На разі принцип напівкутового фазового визначення азимутального положення цілей вікорістовується в радіолокаторах RSM 970 (Thomson-CSF, Thales, Франція), RSM 970S (Airsys ATM, Франція), IRS-20 MP/L (Indra-Іспанія), MSSR/Mode S (Northrop Grumman, США), S-470 Messenger (Marconi Radar Systems, Англія), CM SSR-401 (Cardion Electronics, США) i в Деяк других радіолокаторах. br/>В
